Современные тепловые пункты. Автоматика и регулирование

Текст документа

1. Стр. 1 Пырков В.В

   СОВРЕМЕННЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ АВТОМАТИКА И РЕГУЛИРОВАНИЕ

2. Стр. 2 ББК 31ю38

   П 94 УДК 697:34:697.4 Художникоформитель: Марков О.В. Автор вступительной статьи: Пырков В. В., канд. техн. наук, доцент, советник по научно техническим вопросам ООО с ИИ «Данфосс ТОВ». МЫ К ВАШИМ УСЛУГАМ: Необходима помощь? Если у Вас есть вопросы, проблемы или замечания по книге, мо жете…

3. Стр. 3 СОДЕРЖАНИЕ

   Вступление . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 Условные буквенноцифровые обозначения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 Условные графические обозначения. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .…

4. Стр. 4 6.1.6. Кавитационная характеристика клапана . . . . . . . . . . . . . . 159

   6.1.7. Шумовая характеристика клапана. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 164 6.2. Автоматические регуляторы прямого действия . . . . . . . . . . . . . 167 6.2.1. Регуляторы перепада давления. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 167 6.2.2. Регуляторы расхода. . . . . . . . . . . . . . . .…

5. Стр. 5 ВСТУПЛЕНИЕ

   Проектирование инженерных систем как внутри, так и снаружи зданий претерпевает сегодня значительное изменение. Все с большей уверенностью применяют автоматическое оборудование, которое при звано обеспечить тепловой комфорт в помещениях при минимальных эксплуатационных затратах. В то же время…

6. Стр. 6 Однако их рано списывать за ненадобностью. Они содержат значитель

   ный потенциал, который еще следует реализовать в ближайшем буду щем. В настоящее время теплоэлектроцентрали несут на себе сущест венную нагрузку по тепло и электроснабжению городов и населенных пунктов. Согласно "Энергетической стратегии Украины на период до 2030 года и дальнейшую перспективу" такая…

7. Стр. 7 "полный внешний авторитет". Такой подход дал возможность увязать

   воедино теорию, конструктивные особенности регулирующего клапана и происходящие гидравлические процессы при регулировании инже нерных систем здания. Все полученные уравнения сопровождаются примерами, позволяю щими получить навыки в проектировании и наладке. Они всецело со ставлены с использованием…

8. Стр. 8 УСЛОВНЫЕ БУКВЕННО!ЦИФРОВЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

   – удельное динамическое давление, Па/(кг/ч)2 – авторитет (внешний) клапана – базовый авторитет клапана – полный внешний авторитет клапана – поправочный коэффициент, учитывающий влияние естествен ного давления – объемная доля антифриза, % Сg С – характеристика сопротивления участка трубы, бар/(м3/ч)m…

9. Стр. 9 ∆P* – абсолютное давление на входе клапана, Па [бар]

   ∆Pе – гравитационное (естественное) давление теплоносителя, Па [бар] ∆Pn – потери давления, создаваемые смещением затвора при настройке клапана, Па [бар] ∆Pн – давление, создаваемое насосом, Па [бар] Рнас – давление насыщения паров воды при рабочей температуре, Па [бар] ∆Рт – потери давления в…

10. Стр. 10 ∆t

11. Стр. 11 УСЛОВНЫЕ ГРАФИЧЕСКИЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

    Наименование Обозначение Трубопровод Наименование Ручной насос Теплопровод подающий Т1 Теплопровод обратный Т2 Подающий трубопровод горячей воды системы горячего водоснабжения Т3 Насос Расходомер Тепловычислитель Фильтр Циркуляционный трубопро вод горячей воды системы горячего водоснабжения Т4…

12. Стр. 12 ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

    Базовый авторитет клапана aб – отношение на полностью откры том клапане потерь давления в регулирующем сечении ∆Preg (между за твором и седлом клапана) к потерям давления между входом и выходом ∆Pvs. Характеризует начальное отклонение расходной характеристики клапана (зависимость между расходом…

13. Стр. 13 Клапан

    полностью открыт Рабочая расходная характеристика клапана в системе Идеальная расходная характеристика клапана 13

14. Стр. 14 1. ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ

    Перенос теплоты и холода по трубопроводам осуществляют при по мощи жидкостей или газов, называемых теплоносителями. При центра лизованном теплоснабжении в качестве теплоносителя применяют, как правило, воду. Она недорога, практически несжимаема, способна пере носить количество теплоты при равных…

15. Стр. 15 должной защиты систем от коррозии [4], которая способствует загряз

    нению теплоносителя. Но даже при высоком исходном качестве тепло носителя, в современных системах теплоноситель необходимо дополни тельно фильтровать от загрязнений, попадающих при монтаже и экс плуатации оборудования. Современным мировым направлением независимого присоедине ния к теплосети является…

16. Стр. 16 представлено в табл. 1.1. Сравнение этих коэффициентов указывает на

    преимущества пропиленгликолевой смеси с водой. Таблица 1.1 Корректирующий коэффициент k Корректирующий коэффициент водогликолевой смеси Объемная доля гликоля Сg, % Для этиленгликоля 1,000 0,983 0.968 0,953 0,939 0,925 0,912 0,899 0,887 0,876 0,864 Для пропиленгликоля 1,000 0,998 0,996 0,995 0,993…

17. Стр. 17 2. ПРИСОЕДИНЕНИЕ АБОНЕНТОВ

    Выбор схемы присоединения абонента к тепловой сети осуществля ют, прежде всего, по параметрам теплоносителя на вводе в здание и ха рактеристикам внутренних систем абонента. Параметры теплоносителя на вводе указывают теплоснабжающие организации. Таковыми параме трами являются: давление в подающей и…

18. Стр. 18 Подавляющее большинство зданий присоединены по зависимой

    схеме со смешением теплоносителя до температуры tг < Т1. Ранее для смешения воды устанавливали водоструйные насосы (гидроэлеваторы) нерегулируемые (рис. 2.1,а) и регулируемые (рис. 2.1,б). Вследствие не работоспособности (перечеркнуто сплошными линиями) первых и не эффективности (перечеркнуто…

19. Стр. 19 б

    в г д Рис. 2.1. Смешение теплоносителя в тепловом пункте при зависимом присоединении абонента: а ñ нерегулируемым гидроэлеватором; б ñ регулируемым гидроэлевато ром; в ñ регулятором теплового потока и насосом на перемычке; г ñ на сосом на обратной магистрали и регулятором теплового потока с трех…

20. Стр. 20 Безусловно, гидроэлеватор имеет ряд положительных свойств, ко

    торые вполне были реализованы в свое время. Однако, он несовместим с современными системами отопления. Реанимируемый и пропагандиру емый в последнее время метод регулирования пропусками теплоносите ля (соленоидным клапаном) через гидроэлеватор (с полным отключени ем циркуляции), который ранее…

21. Стр. 21 предназначенная для регулирования параметров рабочей среды посред

    ством изменения ее расхода. Поэтому в п. 7.11 [3] не допускается при нимать запорную арматуру в качестве регулирующей. Это требование относится к соленоидным клапанам как в сочетании с гидроэлеватора ми, так и с насосами. Особую группу устройств на абонентском вводе представляют регу лируемые…

22. Стр. 22 контуре системы отопления с постоянным гидравлическим режимом

    Но, даже в этом случае, на концевых участках теплосети, где зачастую присутствуют малые и нестабильные перепады давления, не устраня ется вероятность недополучения необходимого количества сетевой воды у потребителя. Кроме того, расход на перемычке изменяется в зависи мости от работы регулятора…

23. Стр. 23 дополнительной разности давления. Насос на подающем трубопроводе

    после подмешивающей перемычки устанавливают при статическом дав лении системы, равном либо превышающем давление в подающем трубо проводе тепловой сети, а также при необходимости увеличения распола гаемого давления для системы. В последнем случае насос выполняет смесительноциркуляционную и…

24. Стр. 24 отопления. Двухтрубные системы отопления, имея бoльшее гидравличес

    кое сопротивление, чем однотрубные, надежнее в таких ситуациях. Они пропускают меньший расход теплоносителя. Ориентировочно – 10...20 % от расчетного значения, но и этого может оказаться чрезмерно много для температурного удлинения трубопроводов, деструкции уплотнительных материалов и т. п. при…

25. Стр. 25 ления высотного жилого здания и зависимого подключения встроенного

    или пристроенного гаража [16]. Независимое присоединение системы отопления применяют для создания местного теплогидравлического режима при tг < Т1. Гидрав лическое разделение теплосети от системы отопления осуществляют по верхностным теплообменником. Принимают такое решение при превы шении давления…

26. Стр. 26 б

    в г Рис. 2.3. Независимое присоединение системы отопления не устанавливают. Это упрощает схему. Удобна при эксплуатации также запорнорегулирующая арматура со встроенными дренажными кранами. Взаимное расположение насоса и теплообменника не имеет особого значения. Современные насосы способны…

27. Стр. 27 Например, для системы отопления общественного здания, совместно ра

    ботающей на нагрев воздуха с системой кондиционирования. В этом слу чае тепловым комфортом управляют терморегуляторы на фанкойлах. При этом уменьшаются колебания давления теплоносителя в системе кондиционирования, и улучшаются ее регулировочные характеристики. Для пофасадных схем с теплообменниками…

28. Стр. 28 2.2. ОСОБЕННОСТИ ПРИСОЕДИНЕНИЯ

    СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ С ПЕРЕМЕННЫМ ГИДРАВЛИЧЕСКИМ РЕЖИМОМ Особенностью современных систем отопления (двухтрубных с пе ременным гидравлическим режимом) является количественное регули рование теплопотребления, осуществляемое терморегуляторами у ото пительных приборов, в диапазоне от нулевого до…

29. Стр. 29 сятся к перепускным клапанам. Общим подходом для всех клапанов при

    их выборе является необходимость завышения давления настройки при мерно на 10 % в точке присоединения перемычки (байпаса) к подающему трубопроводу, что несколько улучшает работу системы отопления. Завыше ние вызвано тем, что в системах отопления с отопительными приборами, оборудованными…

30. Стр. 30 расход теплоносителя через байпас при любых положениях терморегуля

    торов (открыто либо закрыто). Данный расход предназначен для сраба тывания топливного клапана либо предохранительного клапана контроля температуры высокотемпературных источников теплоты и для предот вращения перегрева теплоносителя от тепловой инерции теплообменника. Указанные стабилизаторы расхода…

31. Стр. 31 нения перемычки. Если при расчетных условиях этот перепад давления

    был ниже границы бесшумной работы терморегуляторов у отопительных приборов, то и в любом эксплуатационном режиме системы он также бу дет ниже этой границы. Во всех остальных схемах необходимо проверять терморегуляторы на бесшумность при их закрытии (подробнее см. в п. 6.11.2). Поэтому схемы на рис.…

32. Стр. 32 В системах отопления с переменным гидравлическим режимом необхо

    димо устанавливать перепускной клапан на перемычке за насосом либо байпасе вокруг него. Применение перемычки либо байпаса с перепускным клапаном осу ществляют исходя из условий обеспечения работоспособности насоса и источника теплоты. Настройку перепада давления перепускного клапана рекомендуется…

33. Стр. 33 Отключающие клапаны – шаровые краны либо поворотные заслон

    ки – предназначены для перекрытия теплоносителя при ремонте или замене насоса либо обратного клапана, а также для предотвращения протекания теплоносителя через насосы при заполнении или опорож нении системы. При использовании одинарного либо сдвоенного насо са отключающие клапаны допускается не…

34. Стр. 34 пределами виброизолируемого участка (рис. 2.5,г). С целью сокращения

    количества манометров используют общую импульсную трубку для не скольких точек отбора давления. Импульс давления от интересуемой точки отбора проходит через импульсную трубку с внутренним диамет ром не менее 10 мм при открывании минишарового крана. Соответствен но, остальные минишаровые краны должны…

35. Стр. 35 ниже 1,0. Диаметр манометра, устанавливаемого на высоте до 2 м над

    уровнем площадки наблюдения, должен быть не менее 100 мм, от 2 до 5 м – 160 мм, свыше 5 м – 250 мм. Манометр следует выбирать с такой шкалой, чтобы стрелка находилась в средней трети шкалы при рабочем давлении. Выбор способа и арматуры обвязки насоса зависит от тепловой мощ ности системы отопления…

36. Стр. 36 Рис. 2.7. Характерное расположение абонентов относительно графика

    давления теплоносителя в трубопроводах теплосети: 1ñ линия давления в подающей магистрали; 2 ñ линия давления в обрат ной магистрали; 3 ñ линия статического давления в трубопро водах теплосети; IÖ IV ñ номер абонента Новыми функциями являются две последние. Остановимся на них подробнее. Клапаны…

37. Стр. 37 что для РТ требуется создать постоянство перепада давления при помо

    щи РД и потерять весь этот перепад давления на РТ. Для этого на регули руемом участке не должно быть никаких элементов со значительными местными сопротивлениями. В противном случае, например, на лимит ной диафрагме, установленной между РД и РТ, теряется часть перепада давления регулируемого участка…

38. Стр. 38 потребителями в момент неудовлетворенности тепловым комфортом,

    уменьшается гидравлическое сопротивление системы и возрастает расход теплоносителя в системе. При этом следовало бы сохранить температу ру теплоносителя в системе отопления такой же, как до увеличения рас хода – по температурному графику, т. е. необходимо увеличить теплопот ребление, поскольку…

39. Стр. 39 индивидуальных тепловых пунктов, связанных с центральными тепло

    выми пунктами без подкачивающих насосов) должна предусматриваться стальная запорная арматура. Ранее устанавливали задвижки. Сейчас при меняют специальные шаровые краны JIP либо поворотные заслонки. 2 – грязевик; 3 – фильтр. По требованиям эксплуатации большин ства автоматического оборудования…

40. Стр. 40 системы, осуществляемом с обратной магистрали теплосети, защита от

    попадания загрязнения в оборудование отсутствует. Поэтому и возника ет целесообразность размещения всего оборудования, в том числе и насо сов, на подающем трубопроводе. Тогда грязевик 2 на обратном трубопро воде в паре с развернутым фильтром 3 (обозначено пунктиром) вполне справляется с очисткой…

41. Стр. 41 7 – регулятор перепада давления. Защищает теплосеть от гидравли

    ческого разрегулирования. Защищает систему отопления от колебания давления в теплосети. Поддерживает постоянный перепад давления и по стоянный внешний авторитет на клапане регулятора теплового потока 8, создавая наилучшие условия регулирования. Ограничивает совместно с 8 максимальный расход…

42. Стр. 42 по указанным датчикам является приоритетным. Кроме регулирования

    системы в отопительный период, электронный регулятор предотвращает залипание штока клапана регулятора теплового потока 8 и вала насоса 20 в неотопительный период, периодически включая их на короткий проме жуток времени (один раз в трое суток на одну минуту). Эти функции яв ляются дополнительными…

43. Стр. 43 13 – датчик температуры внутреннего воздуха (ESMA10). Пред

    ставляет собой термометр сопротивления, обеспечивающий изменение сопротивления пропорционально температуре внутреннего воздуха. До стигают этого использованием платиновых проводников, имеющих ли нейную зависимость, которая пренебрежимо мало изменяется от длины кабеля. Устанавливают датчик на…

44. Стр. 44 терморегуляторах двухтрубной системы отопления с переменным гидрав

    лическим режимом. В этот момент клапан регулятора теплового потока 8 закрывается, т. к. температура в малом циркуляционном кольце будет постоянна и равна требуемому значению. Кроме того, данный клапан стабилизирует давление теплоносителя, частично улучшая работу термо регуляторов (только при их…

45. Стр. 45 Рис. 2.9. Схема зависимого подключения абонента ´IIª по рис. 2.7

    Предотвращают такую ситуацию установкой регулятора давления "до се бя" – регулятора подпора 23 (рис. 2.9). Следует иметь в виду, что если нет необходимого давления в подающем трубопроводе теплосети для за полнения системы отопления, то данный регулятор не поможет. Т. е. под держиваемое им давление…

46. Стр. 46 Отечественная практика подбора клапана 23 несколько отличается

    от вышеуказанной. Она основана на определении пропускной способно сти клапана по расчетному расходу и перепаду давления на нем в 0,3 м. Настраиваемый перепад давления на клапане равен разности между гид ростатическим давлением системы отопления, увеличенным на 5 м, и давлением в обратной магистрали.…

47. Стр. 47 давления "до себя" 23 на обратной магистрали. Через подающую – устаA

    новкой обратного клапана 24 на подающей магистрали (рис. 2.10). Рис. 2.10. Схема зависимого подключения абонента ´IIIª по рис. 2.7 В отечественной практике проектирования место установки обратного клапана на подающей магистрали не является привязанным. Оно может быть как после клапана регулятора…

48. Стр. 48 себя" и обратного клапана во время гидравлических нарушений в тепло

    сети) путем обустройства подпиточной линии 25 с аварийным подпи точным насосом 26. 26 – подпиточный насос. Автоматически включается при падении давления в подающем трубопроводе ниже гидростатического давления системы отопления, увеличенного на 5 м. Производительность насоса принимают равной 2 %…

49. Стр. 49 увеличенной на 5 м для предотвращения вскипания теплоносителя в

    верхней точке системы отопления. Однако в этом случае, также как и при избыточном давлении в обратной магистрали (читай подключение або нента «I») лучшим техническим решением является применение незави симого подключения. Независимое подключение абонентов «I...IV». Для зданий выше 16 этажей, как…

50. Стр. 50 расчетной принимают бóльшую из величин поверхности теплообмена

    Таковы требования норматива [3]. Но в последнее время изза повсеме стного несоблюдения температурного графика теплосетями и изза то го, что теплообменник, рассчитанный по более высоким температурам, имеет меньшую поверхность теплообмена в [20] рекомендуется осущест влять расчет поверхности…

51. Стр. 51 системы при открытом расширительном баке 31, либо начальному экс

    плуатационному давлению газового пространства закрытого расшири тельного бака 32. При этом в баке 32 остается резервный эксплуатацион ный запас воды, и есть возможность воспринимать объемное расширение теплоносителя в системе отопления с соответствующим увеличением давления газового пространства до…

52. Стр. 52 значение из максимально допустимого давления для отдельно взятых

    элементов системы отопления. Пропускную способность клапана опре деляют по этому давлению и по расходу, определяемому отношением расчетного расхода теплоты на отопление к максимальной расчетной тем пературе теплоносителя tг в подающем трубопроводе системы отопления. Расширительный бак следует…

53. Стр. 53

    ЗАПОЛНЕНИЕ, ПОДПИТКА И ОПОРОЖНЕНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ При разработке схемы подключения абонента обязательно решают вопросы эксплуатационного обслуживания системы отопления: заполне ние, подпитка, опорожнение, промывка. Некоторые моменты решения поставленных задач были рассмотрены ранее и представлены…

54. Стр. 54 Заполнение и подпитку, как правило, осуществляют из обратного

    трубопровода теплосети в обратный трубопровод системы отопления. Это обусловлено тем, что температура теплоносителя в них незначительно различается, в отличие от температуры в подающих трубопроводах. Кроме того, заполнение системы из обратного трубопровода теплосети безопас нее для наладчиков…

55. Стр. 55 нием избыточного давления системы отопления; применением расши

    рительных баков с компрессорным регулированием; возвратом теплоно сителя из системы отопления при его объемном расширении в тепло сеть. По первому способу снижают объем бака примерно в 20 раз. По вто рому, в дополнение к первому, еще в 20 раз, что в целом составляет при мерно 400 раз [18]. По…

56. Стр. 56 весь диапазон разности давления между теплоносителем в теплосети и

    системой отопления. В схеме (рис. 2.16) применено два предохранительных клапана 5, что практикуется за рубежом для повышения безопасности работы системы на случай поломки одного из клапанов. Особенностью отечественного проектирования является организация аварийного сброса теплоносителя от…

57. Стр. 57

    Рис. 2.18. Принципиальная схема узла заполнения и поддержания давления системы отопления c открытого накопительного бака Недостаток отечественного проектирования тепловых пунктов при независимом подключении абонентов заключается в отсутствии, как пра вило, системы сбора и возврата теплоносителя. За…

58. Стр. 58 поддержания давления в системе отопления основаны на усовершенство

    вании узлов подключения расширительных баков, не контактирующих с атмосферным воздухом. Схема на рис. 2.19 – это концептуально новое решение для автомати ческого поддержания давления, подпитки и дегазации системы отопле ния. Применяемое оборудование компактно увязано в единый автомати чески…

59. Стр. 59 личной частотой: при вводе системы отопления в эксплуатацию с

    бoльшей частотой; после полной дегазации системы – с меньшей часто той. Для обеспечения циркуляции теплоносителя и повышения эффек тивности дегазации подключение блока оборудования к системе отопле ния и к расширительному баку осуществлено двумя трубопроводами. Необходимость подпитки системы…

60. Стр. 60 б

    в Рис. 2.20. Узлы коммерческого учета теплопотребления абонентов с потребляемой тепловой мощностью: а ñ до 2,5 МВт; б и в ñ 2,5 МВт и более; 1 ñ тепловычислитель; 2 ñ датчик температуры; 3 ñ расходомер 60 документации, следует реализовы вать по схемам (рис. 2.20,а,б). Для тепловых пунктов с…

61. Стр. 61 по нагрузке отопления либо совмещенной нагрузке на отопление и горячее

    водоснабжение. При соотношении максимальных тепловых потоков на го рячее водоснабжение и отопление больше единицы и при отсутствии баков аккумуляторов, а также с тепловым потоком 10 МВт и менее учитываемый тепловой поток на горячее водоснабжение принимают максимальным. В закрытых системах…

62. Стр. 62 водоснабжения присоединяют через смесители. В закрытой – через

    поверхностные подогреватели по одной из принципиальных схем: • с непосредственным водоразбором; • с последовательным присоединением водоподогревателя; • с параллельным присоединением водоподогревателя; • с двухступенчатым смешанным присоединением водоподогревате лей І и ІІ ступени; • с…

63. Стр. 63 г

64. Стр. 64 Последовательную одноступенчатую схему (рис. 2.21,б) присоедине

    ния теплообменника системы горячего водоснабжения, называемую так же предвключенной, в настоящее время не применяют. Основное ее зна чение состояло в подтверждении возможности расчета наружных тепло вых сетей при закрытой схеме теплоснабжения не на максимальную, а на среднюю нагрузку горячего…

65. Стр. 65 трубопроводов теплосети [28]. Однако параллельную одноступенчатую

    схему следует оценить с современных позиций энергосбережения. По сравнению с двухступенчатой, она обеспечивает меньшие гидравличес кие потери, меньшие теплопотери и, что немаловажно, она гораздо про ще. Двухступенчатые схемы, с использованием теплоты из обратного трубопровода системы отопления…

66. Стр. 66 Наибольшее распространение получили следующие схемы присоеди

    нения теплообменников системы горячего водоснабжения [29]: • параллельная с зависимым присоединением системы отопления; • двухступенчатая смешанная с ограничением максимального расхо да сетевой воды и зависимым присоединением системы отопления; • двухступенчатая смешанная с ограничением…

67. Стр. 67 поступает в нижнюю часть бакааккумулятора и вытесняет горячую воду

    из его верхней части в трубопровод Т3 водоразборного контура. При уменьшении водоразбора ниже расчетного значения процедура зарядки бакааккумулятора возобновляется. Такой подход позволяет уменьшить теплообменник и в момент максимального водоразбора не заимствовать недостающую теплоту у системы…

68. Стр. 68 насоса либо при его наличии не

    достаточно, циркуляционный на сос устанавливают на подающем трубопроводе (на рис. 2.23 пока зан пунктиром), располагая за теплообменником. Иногда при максимальном водоразборе в сис теме образуется значительная оста точная циркуляция, что является недопустимым. В этом случае ранее устраивали…

69. Стр. 69 водоснабжения применяют иные технические подходы по обеспече

    нию энергосбережения при повышении качества данной коммуналь ной услуги. Современные системы оснащают терморегуляторами на циркуляци онных трубопроводах со встроенной функцией термической дезинфекции при температуре 70 °С. Для этого обеспечивают цикличный температур ный и гидравлический режим работы…

70. Стр. 70 Подключение систем горячего водоснабжения современных зданий к си

    стеме централизованного теплоснабжения преимущественно реализу ют через скоростные пластинчатые теплообменники. 2.8. ОСОБЕННОСТИ СОВРЕМЕННЫХ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ Автоматизированные системы горячего водоснабжения современных европейских зданий имеют отличия от наших традиционных систем. В…

71. Стр. 71 термостатическим циркуляционным клапаном MTCV (версия А) пока

    зана на рис. 2.24,а. При превышении температуры воды в циркуляцион ном трубопроводе над заданной на клапане он прикрывается, ограничи вая циркуляцию до минимума, соответствующего теплопотерям в трубо проводах. Если температура воды становится ниже заданного значения, клапан открывается и увеличивает…

72. Стр. 72 путем: устанавливают либо шайбы по норме [31], либо ручные баланси

    ровочные клапаны по норме [32]. Ни те, ни другие не предназначены для работы системы с переменным гидравлическим режимом и, тем более, не способствуют экономии тепловой энергии. Спецификой отечественных систем горячего водоснабжения до не давнего времени [32], в отличие от западных, являлась…

73. Стр. 73 Рис. 2.25. Схема системы горячего водоснабжения с функциями

    термостатирования циркуляционных трубопроводов; термической дезинфекции; стабилизации температуры у потребителя который программируют на выполнение данной функции. При этом за дают периодичность, время, длительность и температуру дезинфекции. Регулятор EСL по алгоритму приоткрывает клапан регулятора…

74. Стр. 74 потребитель находится в равных гидравлических

    условиях и не допускается разрушительное воз действие избыточного давления на водоразборные краны и пр. Кроме того, данный регулятор устра няет недовольство потребителей в необходимости постоянного регулирования температуры воды смесителя, например, в душе, изза неравномерно сти водоразбора в…

75. Стр. 75 лишь за счет применения терморегуляторов на циркуляционных трубо

    проводах уменьшается теплопотребление до 55 % [37; 82]. Проектирование системы горячего водоснабжения с гравитационной циркуляцией усложняет ее дальнейшую модернизацию с применением энергоэффективного оборудования. Терморегулирование циркуляционных трубопроводов систем горячего водоснабжения…

76. Стр. 76 которых выбирают приемлемое решение по регулированию калорифе

    ром за счет соответствующего искривления расходной характеристики клапана регулятора теплового потока. Схемы присоединения калориферов с использованием трехходовых клапанов показаны на рис. 2.27. Схему на рис. 2.27,а применяют для снаб жения калорифера 1 постоянным расходом теплоносителя VAB. Общий…

77. Стр. 77 Гидравлическую увязку ответвлений к калориферам осуществляют

    регулятором перепада давления 3, гася им избыточное давление перед трехходовым клапаном. Либо регулятором расхода 4. В этих случаях не обходимость в ручном клапане 6 отпадает, т. к. ответвления будут уравно вешены автоматически. Уравновешивание гидравлического сопротивле ния циркуляционных колец…

78. Стр. 78 расположен между обводным и замыкающим участками, подвержен насос

    ному влиянию от первичного и вторичного контуров при перекрытии трехходового клапана на проход к калориферу. В таком случае преобла дающее влияние на циркуляцию теплоносителя в рассматриваемом участке оказывает гравитационное давление, образующее нежелательное возвратное течение, оказывающее…

79. Стр. 79 энергии на насос. Так, в [35] предложено использование гидроэлеватора

    Однако при этом не рассмотрена совместная работа системы теплоснаб жения калорифера, имеющей постоянный гидравлический режим, и сис темы отопления, имеющей переменный гидравлический режим. Для со вмещения этих режимов перед гидроэлеватором необходимо дополни тельно устанавливать регулятор расхода…

80. Стр. 80 регулятора теплового потока поддерживает расходную характеристику в

    любом положении штока, соответствующую данным производителя. Кроме того, регулятор перепада давления совместно с регулятором теп лового потока выполняют функцию ограничения максимального расхода теплоносителя через калорифер. Для этого автоматически поддерживае мый регулятором перепад давления…

81. Стр. 81 3. МОДЕРНИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

    Модернизацию тепловых пунктов осуществляют для усовершен ствования теплоснабжения здания в соответствии с современными тре бованиями. Основные задачи модернизации – организация учета тепло потребления абонентом и сокращение потребления тепловой энергии при улучшении уровня теплового комфорта в…

82. Стр. 82 • регулирование тепловой нагрузки в системе горячего водоснаб

    жения; • регулирование тепловой нагрузки приточных вентиляционных установок с обеспечением функции защиты от замораживания; • регулирование величины снижения теплопотребления в задан ные периоды по температуре наружного воздуха; • регулирование режима теплопотребления с учетом аккумулиру ющей…

83. Стр. 83 энергии от требуемой, что увеличивает возникновение аварий в подаю

    щих трубопроводах [10] и создает вероятность образования кавитации на регулирующих клапанах. Следующий недостаток нерегулируемого гидроэлеватора – его рабо та при постоянном коэффициенте смешивания. При этом исключается возможность местного количественного регулирования системы отопле ния…

84. Стр. 84 Исходя из указанных недостатков гидроэлеваторы, как энергетиче

    ски неэффективные и не в полной мере удовлетворительно регулирую щие устройства, не нашли применения за рубежом. В отечественной же практике проектирования происходит поиск области их применения. Так, например, в работах [12; 20] предлагается использовать гидроэле ватор в системах отопления с…

85. Стр. 85 3.2. АВТОМАТИЗАЦИЯ СУЩЕСТВУЮЩИХ

    ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ До осуществления замены оборудования теплового пункта необхо димо провести его детальное техническое и теплогидравлическое обсле дование, в процессе которого выясняют фактическое состояние або нентского ввода. При этом определяют [47]: • проектные и фактические расходы…

86. Стр. 86 Блуждающие токи и электрохимическая коррозия могут быть при

    чиной неудовлетворительной работы для датчиков расхода и темпера туры теплоносителя, а также тепловычислителя. Вибрация существен но влияет на работу вихревых расходомеров. Нестабильность электропитания предопределяет выбор тепловы числителя с аккумуляторами. Влияет также на расположение штока ав…

87. Стр. 87 после перемычки, что обеспечивает фильтрование как сетевой, так и

    подмешиваемой воды. На перемычке следует установить обратный кла пан для предотвращения перетока сетевой воды в обратный трубопро вод. Врезку подающего трубопровода после насосов осуществляют за за движкой, отключающей систему отопления, которая при работе насосов должна быть закрыта. Кроме того…

88. Стр. 88 Такая модернизация становится возможной, поскольку побудителями

    движения воды в этих системах являются насосы. Кроме того, в новых узлах установлены сетчатые фильтры, снижающие загрязненность теп лоносителя. В старом тепловом пункте демонтируют практически все оборудо вание (рис. 3.3): контрольноизмерительные приборы, узел учета, ско ростные водоподогреватели…

89. Стр. 89 4. БЛОЧНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ

    Блочные тепловые пункты (БТП) применяют для присоеди нения к тепловой сети систем отоп ления, горячего водоснабжения, вентиляции и кондиционирова ния как новых, так и существую щих зданий, при модернизации их абонентских вводов. БТП представляет собой готовую к подключению и эксплуатации компактную…

90. Стр. 90 по компьютерным программам, компактно увязывая между собой для

    обеспечения удобства эксплуатации. Задача проектировщика, приме няющего БТП, сводится к сбору исходных данных и указанию их в оп росном листе. Применение БТП по сравнению с традиционным абонентским вво дом позволяет: • снизить затраты на создание теплового пункта; • уменьшить занимаемую площадь…

91. Стр. 91 5. ОБЪЕКТ РЕГУЛИРОВАНИЯ

    Объектом регулирования в тепловом пункте может быть вся систе ма отопления, система теплоснабжения калориферов, система горячего водоснабжения, части этих систем, теплообменный прибор или про цесс. Так, объектом регулирования для балансировочного клапана пос ле насоса является вся система отопления…

92. Стр. 92 тепловой поток теплообменного прибора, что для конвектора либо ра

    диатора показано на рис. 5.1 при температуре воды на входе, равной 90 °С. Влияние водогликолевой смеси на характеристики теплообменных приборов необходимо учитывать по рекомендациям производителей. Рис. 5.1. Зависимость теплового потока конвектора от перепада температур и расхода теплоносителя Рис.…

93. Стр. 93 энергоэффективности

    системы. Регулирова ния тепловым потоком отопительных прибо ров в однотрубных сис темах достигать тем сложнее, чем больше ото пительных приборов в стояке либо приборной ветке. Гораздо сложнее достичь линейного регу лирования теплообмен ных приборов в одно трубных системах при Рис. 5.3.…

94. Стр. 94 в системе отопления. Компромисса достигают только в двухтрубных

    системах отопления с перепадом температур примерно в 15...25 °С. Подобное искривление имеет характеристика теплового потока гре ющего пола при температуре теплоносителя на входе, равной 46 °С, что показано на рис. 5.2. Так, кривизна характеристики греющего пола в ди апазоне рабочих перепадов…

95. Стр. 95 при использовании регуляторов теплового потока (температуры) пря

    мого действия, поскольку между датчиком температуры и положением штока клапана установлена жесткая связь. Важным это является и для регуляторов непрямого действия. В обоих вариантах улучшается реак ция регулирующего клапана на изменение температуры, что повышает в итоге тепловой комфорт в помещении…

96. Стр. 96

    ружному воздуху и температурному графи ку, также линейно зависит от температуры теплоносителя в системе отопления, то рас ход теплоносителя, проходящий через регу лирующий клапан, должен изменяться ли нейно. Итоговый график идеального регули рования смесеобразования теплоносителя представлен на рис.…

97. Стр. 97 6. ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

    Тепловые пункты подразделяют на: • центральные тепловые пункты – для присоединения систем отоп ления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологических теплоиспользующих установок для двух или более зданий; • индивидуальные тепловые пункты – то же, для одного здания или его части; • местные…

98. Стр. 98 6.1. КЛАПАНЫ

    Клапаны относят к классу трубопроводной арматуры. Они отлича ются способом перекрытия потока теплоносителя, заключающимся в возвратнопоступательном перемещении затвора вдоль оси потока теп лоносителя в седле корпуса арматуры [46]. В соответствии со стандар том [57] по назначению различают арматуру…

99. Стр. 99 При прямолинейных участках

    труб длиной меньше указанных со отношений, гидравлические харак теристики арматуры будут отли Рис. 6.1. Присоединение клапанов чаться от параметров, предоставляе мых производителем в техническом описании. Рекомендуется, чтобы расстояние между элементами теплового узла, создающими местные со…

100. Стр. 100 способности при сравнении с другими клапанами. Для всех клапанов пе

     репад давления при их испытании постоянен [58]. Но он, как правило, не совпадает с перепадом давления в реальной системе. Поэтому при за казе и спецификации клапанов необходимо рассчитывать kv по номи нальным параметрам системы с учетом традиционно применяемой сис темы размерностей. Наиболее часто…

101. Стр. 101 Практические расчеты осуществляют по осредненному показателю

     степени. При использовании стальных труб принимают m = 1,9, медных – m = 1,8. Более точные значения указаны в стандартах, например, DIN 2440, DIN 2448. Значения показателя степени m в зависимости от материала и диаметра труб при известной скорости теплоносителя представлены в табл. 6.2. Таблица 6.2…

102. Стр. 102 6.1.2. Внешний авторитет клапана

     Изменение расхода теплоносителя клапаном зависит как от его про пускной способности, так и от участка системы, на котором клапан вызы вает изменение давления теплоносителя. Этот участок называют регулиA руемым. Он включает трубопроводы с установленными приборами и оборудованием. За пределами этого…

103. Стр. 103 Объект регулирования, следовательно, и регулируемый участок мо

     жет быть разветвленным. Через регулируемый участок проходит весь теплоноситель системы либо его часть, на которую воздействует кла пан. При изменении расхода теплоносителя происходит перераспреде ление располагаемого давления между конструктивными элементами участка, в том числе и регулирующим…

104. Стр. 104 давления. Примеры определения внешнего авторитета регулирующего

     клапана представлены на рис. 6.3. Самое низкое значение данного пара метра у первого и второго клапана (рис. 6.3,а). Это вызвано тем, что ре гулируемым участком для первого регулирующего клапана (параметры для определения авторитета этого клапана на рис. 6.3 обозначены ин дексом "1") является вся…

105. Стр. 105 б

106. Стр. 106 индексами "3" и "4") – является их расчет по отношению максимально

     возможного избыточного давления в начале регулируемого участка к из быточному давлению перед максимально открытым водоразборным кра ном. Это обусловлено тем, что система открыта и выход воды из регули руемого участка происходит при атмосферном давлении. Гидравлический расчет систем и подбор…

107. Стр. 107 T

     T СОВРЕМЕННЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ. АВТОМАТИКА И РЕГУЛИРОВАНИЕ б в г T а Рис. 6.4. Изменение потерь давления на клапанах и регулируемом участке: а ñ при расчетных условиях; б ñ при частичном за крывании терморегулятора; в и г ñ то же, с учетом влияния со ответственно перепускного клапана и регулятора…

108. Стр. 108 Таким образом, внешний авторитет балансировочного клапана являет

     ся непостоянным, так как изменяется не только положение кривой 4, но и изменяется перепад давления на регулируемом участке. Максималь ный перепад давления при этом может достигать напора насоса ∆Рн, ми нимальный – будет характеризовать систему при полностью открытых терморегуляторах и находиться…

109. Стр. 109 6.1.3. Расходная характеристика двухходового клапана

     Часть перепада давления регулируемого участка теряется на регу лирующем клапане. Она изменяется в процессе регулирования при пе ремещении затвора клапана. В это же время изменяется и пропускная способность клапана. В конечном счете, пропускная способность регу лирующего клапана зависит от перепада…

110. Стр. 110 клапана изготавливают сплошным с внешним искривлением, что пока

     зано в верхней части рис. 6.5, либо полым с прорезями или отверстиями на поверхности, что показано внизу этого же рисунка. Идеальные расходные характеристики клапанов с различными про филями затворов представлены на рис. 6.6. Все они пересекают ось ор динат несколько выше нулевого расхода. Это…

111. Стр. 111 расхода теплоносителя относительно начального значения. Если ука

     занную долю выражают в процентах, то эту характеристику называют равнопроцентной. Промежуточной между идеальной линейной и идеальной логариф мической характеристикой является идеальная параболическая харак теристика (кривая 3 на рис. 6.6). Ее получают при полом цилиндричес ком затворе с…

112. Стр. 112 определим их деформации, возникающие при изготовлении клапанов и

     при их установке в тепловом пункте. Форма затвора регулирующего клапана соответствует виду идеаль ной расходной характеристики. Для автоматизируемой инженерной системы здания подбирают ре гулирующие клапаны с учетом их рабочей расходной характеристи ки. 6.1.3.1. Линейная рабочая расходная…

113. Стр. 113

     (6.9) где: V100 и G100 – максимально возможный соответственно объемный, м3/ч, либо массовый, кг/ч, расход воды через клапан; h100 – полное пе ремещение (ход) штока клапана, мм; с – коэффициент пропорциональ ности. Зависимость (6.9) справедлива при полном внешнем авторитете клапана а+ = 1 (все…

114. Стр. 114 Расходные характеристики клапанов могут отличаться от идеальных

     В таком случае регулирование происходит по деформированному линей ному закону даже при внешнем авторитете а = 1. Для лучшего понимания данного утверждения необходимо условно разделить сопротивление кла пана на две составляющие: сопротивление регулирующего отверстия под затвором клапана и…

115. Стр. 115

     Уравнение (6.11) в [43] основано на понятии авторитета клапана, которое по физической сути в полной мере соответствует понятию пол ного внешнего авторитета, рассматриваемому в настоящей работе. По этому все уравнения из [43] преобразованы с учетом разграничений в принятой терминологии. Приведенное…

116. Стр. 116 когда n = nmax. Такое положение клапана не позволяет увеличивать по

     ток теплоносителя. При этом весьма маловероятно равенство перепада давления, создаваемого максимально открытым регулирующим клапа ном при номинальном расходе, с перепадом давления, который необхо димо потерять на нем для регулирования системы. Изза ограниченно сти выбора гидравлических характеристик…

117. Стр. 117 Рис. 6.9. Распределение давлений на регулируемом участке: 1 ñ харак

     теристика нерегулируемого насоса; 2 ñ характеристика авто матического регулятора перепада давления (перепускного клапана, установленного возле насоса); 3 ñ характеристика регулируемого участка в расчетных условиях; 4 ñ характери стика регулируемого участка при полностью открытом балан сировочном…

118. Стр. 118 ранее применяемой теории. Он носит общий характер и является прак

     тичнее, поскольку в данном случае номинальный расход – это расчет ный расход, который известен при проектировании системы, в отличие от максимального расхода, который зачастую неизвестен. Равенство этих расходов рассматривают, как частный случай. Пример 6.1. Систему отопления здания присоединяют по…

119. Стр. 119 клапане с учетом выбранной пропускной способности по уравнению (6.13)

     бар. Определяют автоматически поддерживаемый перепад давления регу лятором перепада давления в узле смешивания. При этом, для упрощения расчетов, пренебрегают потерями давления в трубопроводах регулируе мого участка и местных сопротивлениях, считая их ничтожно малыми. Полагая, что на регулируемом…

120. Стр. 120 использовании такого подхода в проектировании абонентского ввода

     допускается не устанавливать ограничивающее устройство (лимитная диафрагма) [80]. Пример 6.2. К системе теплоснабже ния присоединяют двухтрубную систему отопления здания с терморегуляторами у отопительных приборов по зависимой схе ме. Подбор автоматически нерегулируемо го насоса предполагается…

121. Стр. 121 бесшумной работы терморегуляторов. Тогда

     ∆P2 = 1,1×0,25 = 0,28 бар. Проверяют полученный перепад на обеспечение бесшумной работы терморегуляторов по характеристике ∆P = f(V) [64] (см. п. 6.11.2). На этот перепад давления следует настроить перепускной кла пан. По этому же перепаду давления и расчетному расходу системы VN определяют…

122. Стр. 122 учета основного балансировочного клапана 2. Диаметр подающего тру

     бопровода dу = 32 мм. Перепад давления между рабочей точкой насоса с максимальным к.п.д. и потерями давления в системе с учетом потерь давления в части циркуляционного кольца, расположенной до перепуск ной перемычки со стороны насоса, составляет ∆P = 0,75 бар. Необходимо обеспечить работу насоса с…

123. Стр. 123 максимальные значения параметров из последней колонки, а промежу

     точные – из любой другой колонки таблицы, находят базовый автори тет клапана Бóльшую точность данного параметра определяют усреднением значений, полученных при каждой настройке. Минимальные потери давления на клапане при номинальном расходе бар. По уравнению (6.17) рассчиты вают внешний авторитет…

124. Стр. 124 лишь на 10 %. Следовательно, уменьшается задействованная зона шкалы

     настройки клапана на 50 %, или до 0,5×3,2 = 1,6 оборота рукоятки (махо вика) клапана (3,2 – максимальная настройка клапана), и соответствен но увеличивается зависимость между регулируемым расходом теплоно сителя и положением штока. Чем меньше значение полного внешнего авторитета клапана, тем хуже…

125. Стр. 125 n

     ∆Рv2, бар 0,5 1,131 0,6 0,802 0,7 0,604 1,0 0,324 1,5 0,176 2,0 0,123 2,5 0,099 3,2 0,082 Если в процессе расчетов получают отрицательные значения перепа да давления для какихлибо настроек, это означает, что ими не может быть достигнут номинальный расход. Кроме того, в расчет включают только те…

126. Стр. 126 В однотрубных системах без терморегуляторов и без перепускной

     перемычки общий балансировочный клапан также вносит свою лепту в ухудшение регулируемости системы. В стояках системы отопления должно теряться не менее 70 % располагаемого давления без учета по терь давления в общих участках. Это традиционное требование отечест венного норматива [65] по физической…

127. Стр. 127 6.1.3.2. Равнопроцентная рабочая расходная характеристика

     Клапаны, показанные на рис. 6.10, имеют равнопроцентную (лога рифмическую) расходную характеристику. Клапаны серии VF 2 и VRB 2 выполнены двухходовыми. Третий проход у них заглушен. Все клапаны, за исключением MSVC, являются седельными и предназначены для со вместной работы с электроприводами. VF2…

128. Стр. 128 Клапаны с равнопроцентной рабочей характеристикой в идеальных

     условиях обеспечивают во всем диапазоне регулирования одинаковое изменение расхода (относительно исходного расхода) при равном пере мещении затвора клапана. Так, на примере рабочей расходной характе ристики (рис. 6.11) при движении затвора с относительного положения h/h100 = 0,2 в h/h100 = 0,4…

129. Стр. 129

     (6.19) Определение настройки регулирующего клапана с резьбовым шпинделем осуществляют преобразованием уравнения (6.19), изложен ным в п.п. 6.1.3.1. В результате уравнение настройки клапанов с равно процентной расходной характеристикой принимает вид: (6.20) Либо, осуществляя замену внешнего…

130. Стр. 130 У регулирующего клапана с равнопроцентной расходной характери

     стикой можно получить примерно линейную рабочую характеристику (см. диагональ на рис. 6.11) путем изменения внешнего авторитета. По этому данный клапан более универсален, чем клапан с линейной характе ристикой, у которого достичь логарифмической зависимости расхода от хода штока изменением внешнего…

131. Стр. 131 клапана не менее а = 0,5, определяемый относительно автоматически

     поддерживаемого перепада давления регулятором перепада давления. Т. к. на регулируемом участке есть два элемента – регулирующий клапан и теплообменник, то при таком внешнем авторитете сопротивление кла пана должно равняться сопротивлению теплообменника. Это следует из уравнения (6.7) бар. Определяют…

132. Стр. 132 бар

     Определяют автоматически поддерживаемый перепад давления ре гулятором перепада на регулируемом участке ∆P1 = ∆Pт + ∆Pvs1 = 1,0 +1,32 = 2,32 бар. Рассчитывают требуемые потери давления на регуляторе перепада давления ∆P – ∆P1 = 2,5 – 2,32 = 0,18 бар. Рассмотренный пример имеет ограниченную область…

133. Стр. 133 характеристики клапанов, предоставленные производителем, остаются

     неизменными в реальных условиях. Однако между этими решениями есть отличия. В первом (рис. 6.12,а) – расходная характеристика клапа на равна базовой, т. е. имеет искажение, вызванное сопротивлением корпуса клапана. Во втором (рис. 6.12,б) – равна идеальной, т. к. давле ние теплоносителя…

134. Стр. 134 между клапанами, если обеспечивается бескавитационная работа кла

     пана с бóльшим перепадом давления на нем. Определяют расчетную пропускную способность клапана (плотность теплоносителя принимают ρ = 1000 кг/м3) по уравнению из табл. 6.1 (м3/ч)/бар0,5. По каталогу [62] выбирают регулирующий клапан с логарифмичес кой расходной характеристикой VFS2 dy = 15 мм и…

135. Стр. 135 замены на насос). Перепад давления между рабочей точкой автоматиче

     ски нерегулируемого насоса и потерями давления в системе составляет ∆P = 0,4 бар. Необходимо подобрать общий двухходовой ручной балансировочный клапан (второй клапан на схеме) и определить его предварительную на стройку. Решение. По каталогу [63] выбирают балансировочный клапан с ко сым шпинделем и…

136. Стр. 136 Подставляя известные параметры в уравнение (6.21), находят на

     стройку клапана Настройку принимают с округлением до указанной на шкале дольной кратнос ти. У данного типа клапана шкала настройки размече на через десятые доли, сле довательно, устанавлива ют настройку n = 1,6. При выборе настройки, особенно в системах с пере менным гидравлическим ре жимом…

137. Стр. 137 Пример 6.8. Балансировочный клапан MSVC dу = 15 мм установлен

     на ответвлении от распределителя теплового пункта. Пропускная спо собность его расходомерной шайбы kvs = 1,8 (м3/ч)/бар0,5. Расчетный расход теплоносителя на регулируемом участке равен VN = 0,6 м3/ч. Необходимо обеспечить расчетный расход теплоносителя на регу лируемом участке при наладке системы.…

138. Стр. 138 6.1.3.3. Логарифмическо-линейная рабочая

     расходная характеристика Клапан MSVF2 dy ≤ 150 (рис. 6.13) имеет логарифмическолинейную ра бочую расходную характеристику. У него объединены положительные свойства равнопроцентного и линей ного законов регулирования. Совме щение характеристик дает возмож ность в широком диапазоне измене ния полного…

139. Стр. 139 Точка слияния кривых на характеристике указывает об изменении

     закона регулирования с равнопроцентного на линейный. Ее положение зависит от того, насколько затвор клапана с логарифмическим профилем укорочен (сравни верхние рис. 6.5,б и 6.5,г). Наилучших результатов до стигают укорачиванием затвора клапана примерно на половину. Законы регулирования в этом случае…

140. Стр. 140 При наладке системы расход теплоносителя в клапане с логарифми

     ческолинейной характеристикой находят так же, как и у других регули рующих клапанов со штуцерами отбора импульса давления на входе и выходе, т. е. путем последовательного приближения к истинному значе нию при обеспечении постоянства перепада давления на регулируемом участке. По настройке n и…

141. Стр. 141 Решение. Гидравлическую увязку ответвления обеспечивают на

     стройкой балансировочного клапана на перепад давления – ∆Pv = ∆P – ∆P = 0,40 – 0,20 = 0,20 бар. По уравнению из таблицы 6.1 находят расчетную пропускную способ ность клапана (м3/ч)/бар0,5. Подбирают клапан с бóльшим значением максимальной пропускной способности по каталогу [63]. Таковым является…

142. Стр. 142 Пропорцию распределения законов регулирования определяют одним

     из способов: по рабочей расходной характеристике клапана; по пропускной способности клапана; по данным производителя. Рассмотрим первый и второй способы. По первому способу необходимо провести диагональ, соединяющую на чало и конец рабочей характеристики клапана (см. рис. 6.15). Точка пере сечения…

143. Стр. 143 промежуточные – из соответствующих колонок таблицы, рассчитыва

     ют базовый авторитет клапана. Результаты сведены в таблицу. Закон регулирования Положение настройки n Базовый авторитет клапана аб Среднеарифметическое значение аб логарифмический 0,31 0,60 0,50 0,49 0,48 5 0,32 линейный 6 7 0,42 0,62 0,48 8 0,56 Среднеарифметическое значение во всем диапазоне…

144. Стр. 144 6.1.3.4. Линейно-линейная рабочая расходная характеристика

     Клапаны VS 2 (dy ≥ 20), VM 2 и VB 2 – это двухходовые седельные регулирующие клапаны, применяемые с редукторными электроприво дами (рис. 6.16). Основным отличием дан ных клапанов с гидравличес кой точки зрения, является комбинированная расходная характеристика, состоящая из двух линейных…

145. Стр. 145 вводят коэффициент пропорциональности с (см. уравнение (6.9)), опре

     деляющий наклон расходной характеристики. Область допустимых значений уравнений устанавливают по положению штока в точке со прикосновения прямых. Расходная характеристика клапана при обеспечении его внешнего авторитета а = 0,5...1 существенно не изменяется, поэтому подбор кла пана осуществляют…

146. Стр. 146 б

     в Рис. 6.19. Установка трехходовых клапанов: а ñ на смешивание в пода ющем трубопроводе; б ñ на разделение в подающем трубо проводе; в ñ на смешивание в обратном трубопроводе; 1 ñ источник теплоты; 2 ñ трехходовой клапан; 3 ñ насос; 4 ñ по требитель теплоты Трехходовой клапан разделяет систему на…

147. Стр. 147

     щих – за ними (рис. 6.20,б). Сочетание форм поверх ности затворов клапана для каждого из отверстий определяет соответствую щие расходные характери а б стики. Поэтому характе ристики трехходовых кла Рис. 6.20. Схема трехходовых клапанов: а ñ смешивающего; б ñ разделяю панов имеют двойное щего; 1 ñ…

148. Стр. 148

     Рис. 6.22. Линейная/линейная рабочая расходная характеристика трехходового клапана Рис. 6.23. Логарифмическая/логарифмическая рабочая расходная характеристика трехходового клапана суммарный расход VAB остается стабильным независимо от хода штока только при а+ = 1, что с практической точки зрения яв…

149. Стр. 149 с логарифмической/логарифмической рабочей расходной характерис

     тикой, представленной на рис. 6.23. Стабилизации суммарного потока независимо от хода штока достигают при авторитете а+ ≈ 0,2. Уменьше ние авторитета клапана увеличивает суммарный поток, увеличение ав торитета – уменьшает его. Таким образом, в данном клапане колебания суммарного потока могут как…

150. Стр. 150 гораздо предпочтительнее, чем у ранее рассмотренных трехходовых

     клапанов для теплообменных приборов, так как изменение теплового потока в значительной мере зависит от снижения расхода и почти не за висит от его увеличения относительно номинального расхода. При любой расходной характеристике клапана в большей или мень шей степени могут быть отклонения суммарного…

151. Стр. 151 Следует отметить, что в каждом составляющем этих уравнений пол

     ный внешний авторитет определяют для соответствующего циркуляци онного контура. Пример 6.11. Проектируют тепловой пункт с ответвлением на калорифер приточной системы вентиляции. Расчетный перепад температуры теп лоносителя в калорифере ∆t = 120 – 70 = 50 °С. Ха рактеристика калорифера – линейная.…

152. Стр. 152 По уравнению из табл. 6.1 находят требуемую максимальную про

     пускную способность клапана (плотность теплоносителя принимают ρ = 1000 кг/м3) (м3/ч)/бар0,5. По каталогу [62] выбирают трехходовой регулирующий клапан с линей ной/линейной расходной характеристикой, близкой к идеальной (аб ≈ 1). Это клапан VMV dу = 15 мм c максимальной пропускной способностью kvs =…

153. Стр. 153 состоит в том, что в

     контуре источника теплоты есть сетевой насос. Внешний авто ритет регулирующего канала клапана опре деляют относительно располагаемого дав ления сетевого насо а б са, а смешивающего канала – относительно располагаемого дав Рис. 6.25. Установка смешивающих трехходовых клапанов с…

154. Стр. 154 Обеспечение внешнего авторитета равного единице на одном из

     контуров, проходящих через трехходовой клапан, упрощает проектный выбор клапана, поскольку предоставляется возможность определения оптимальной области его применения. Эту область получают суммиро ванием двух расходных характеристик клапана, одна из которых с по стоянным общим внешним авторитетом а+…

155. Стр. 155 Нижняя граница полученного диапазона практически совпадает с

     определенной границей в [43], равной 3. Это значение несколько больше чем 2,33, т. к. точнее выдержано ограничивающее требование. На рис. 6.26 в некоторых местах заштрихованная зона незначительно превышает 10 % ограничение, т. е. выходит за пределы V/V100 = 0,9...1,0. Однако, при работе…

156. Стр. 156 т. е. искажается расходная характеристика. Для получения стабильного

     потока смеси необходимо соответственно уменьшению а+ с регулирую щей стороны клапана увеличить а+ с подмешивающей стороны, т. е. сле дует увеличить долю потерь давления на клапане относительно распо лагаемого давления системы отопления. Однако такое решение приво дит к ухудшению регулируемости…

157. Стр. 157

     либо горизонтальных приборных веток. Для обеспечения гидравличес кого увязывания циркуляционных колец зачастую на каждом из них ус танавливают ручной балансировочный клапан. Однако этого бывает недостаточно. Тогда применяют многоступенчатое увязывание цирку ляционных колец с общим ручным клапаном в…

158. Стр. 158 именно из этих требований, следует располагать общий балансировоч

     ный клапан системы отопления между насосом и перепускной пере мычкой (второй клапан на рис. 6.3,г), а первый клапан ограничен регу лятором перепада давления от влияния запорнорегулирующей армату ры теплосети и пр. Разнообразие конструкций теплообменных приборов и клапанов, а также многообразие их…

159. Стр. 159 Искажение расходной характеристики под воздействием конструк

     тивных особенностей клапана (базовый авторитет) и сопротивле ния элементов регулируемого участка (внешний авторитет) может существенно влиять на регулируемость объекта регулирования, что необходимо учитывать при проектировании и наладке системы. Наличие на регулируемом участке нескольких клапанов…

160. Стр. 160 Вероятность образования кавитации возрастает в системах с низ

     ким статическим давлением, высокой температурой теплоносителя и большим перепадом давления на элементах системы, создающих мест ное сопротивление. Для недопущения кавитации при подборе насосов и клапанов необходимо обеспечить, чтобы статическое давление было выше давления насыщения теплоносителя при…

161. Стр. 161 теплового потока (температуры) для управления объектом регулирова

     ния не только в статическом, но и динамическом режиме работы тепло вого пункта и теплосети. Если же на регуляторе теплового потока сущест вует вероятность образования кавитации, то, как вариант проектного решения, на регуляторе перепада давления уменьшают автоматически поддерживаемый перепад…

162. Стр. 162 Пример. 6.12. Проектируют тепловой пункт с

     зависимым подключением системы отопления. Избы точное давление теплоносителя в подающей магист рали перед регулятором перепада давления P*1 = 9 бар (соответственно абсолютное давление – P*1 = 9+1= = 10 бар). Избыточное давление теплоносителя в об ратной магистрали P2 = 3 бар (соответственно абсо…

163. Стр. 163

     Пренебрегая потерей давления в узле смешивания при расчете от обратной магистрали и принимая потери давления на втором клапане, равными автоматически поддерживаемому перепаду давления, проверя ем условие бескавитационной работы клапана ∆Pv2 = 4 бар > ∆Pv2max = 3,2 бар. Условие бескавитационой работы…

164. Стр. 164 подающей магистрали на обратную только клапана регулятора теплово

     го потока. В любом случае определяющим является экономическое со поставление вариантов проектных решений. Одним из вариантов уменьшения вероятности кавитации в регулиру ющем клапане является его расположение на обратной магистрали. 6.1.7. Шумовая характеристика клапана Запорнорегулирующая арматура…

165. Стр. 165 Таким образом, в зависимости от места установки запорнорегули

     рующей арматуры к ней предъявляют требования различного уровня. Если она установлена непосредственно в помещении, которое должно быть защищено от шума, то создаваемый ею шум не должен превышать предъявляемых требований к данному помещению. Если она установ лена за пределами такого помещения, то…

166. Стр. 166 эта скорость не должна превышать 1,5 м/с. Для пластиковых труб, спо

     собных гасить как звук, так и гидравлические удары, это значение не сколько выше, а именно: в стояках – до 2,5 м/с, в распределительных и сборных трубопроводах – до 2,0 м/с. Скорость воды в медных трубопро водах с незащищенной внутренней поверхностью имеет дополнительное ограничение. Она не должна…

167. Стр. 167 6.2. АВТОМАТИЧЕСКИЕ РЕГУЛЯТОРЫ ПРЯМОГО ДЕЙСТВИЯ

     Автоматический регулятор – устройство, которое реагирует на изме нение параметра, характеризующего объект регулирования, и автомати чески управляет процессом для поддержания этого параметра в задан ных пределах или изменения его по определенному закону. Автомати ческий регулятор состоит из…

168. Стр. 168 AVP

     AVP-F AFP/VFG Регуляторы перепада давления AVD Регуляторы давления "после себя" AVA Регуляторы давления "до себя" AFA/VFG Рис. 6.28. Регуляторы перепада давления передаваемого через гибкую диафрагму (мембрану) 7 (рис. 6.29). Диаф рагма – измерительный элемент. Она воспринимает импульсы давле ния с…

169. Стр. 169 Рис. 6.29. Устройство регулятора перепада

     давления AVP 1 ñ корпус; 2 ñ затвор (разгруженный); 3 ñ вкладыш; 4 ñ соединительная гайка; 5 ñ шток; 6 ñ нижняя крышка мембранной коробки; 7 ñ мембрана; 8 ñ верхняя крышка мембранной коробки; 9 ñ рукоятка настройки с возможностью опломбирования; 10 ñ пружина настройки; 11 ñ штуцер для подключения…

170. Стр. 170 Рис. 6.30. Ограничение расхода теплоносителя регулятором перепада

     давления и регулятором теплового потока: 1 ñ характеристика теплосети до регулятора перепада давления в рас четном режиме; 2 ñ то же, с учетом пассивной составляющей потерь давления в регуляторе перепада давления; 3 ñ то же, с учетом пассив ной и активной составляющей потерь давления на регуляторе…

171. Стр. 171 Потери давления, создаваемые смещением хода штока (активная со

     ставляющая ∆Ра.v) регулятора перепада давления, образуют зону, кото рая заштрихована сеточкой. Эта зона ограничена максимальным и мини мальным перепадом давления. Максимальный примерно равен напору насоса, т. е. ∆Ра.v ≈ ∆Рн (левая граница). В этой зоне регулятор давления работает в почти закрытом…

172. Стр. 172 Выбор регулятора осуществляют по его максимальной пропускной

     способности. Следует стремиться к тому, чтобы требуемая пропускная способность регулятора была ниже максимальной пропускной способ ности, но не более чем на 70 %. Требуемый автоматически поддержива емый перепад давления, либо автоматически поддерживаемое давление регулятором должно находиться…

173. Стр. 173 Рис. 6.32. Работа регулятора перепада давления с ограничителем

     расхода и регулятором теплового потока: 1 ñ характеристика теплосети до регулятора перепада давления в рас четном режиме; 2 ñ то же, с учетом пассивной составляющей потерь давления в регуляторе перепада давления; 3 ñ то же, с учетом пассив ной и активной составляющей потерь давления на регуляторе…

174. Стр. 174 (сопоставь с рис. 6.30). При этом следует иметь в виду, что уменьшение

     расхода ограничителем, т. е. увеличение его внешнего авторитета, снижа ет внешний авторитет клапана регулятора теплового потока. Такое взаи мовлияние регуляторов должно быть целенаправленным, например, на линеаризацию логарифмической характеристики клапана регулятора теплового потока. Регулятор…

175. Стр. 175 Измерительным элементом регулятора расхода является диафраг

     ма (мембрана) 7 (рис. 6.34). С обеих сторон она воспринимает импуль сы давления через полый затвор 12 и внешнюю импульсную трубку (по казана на рис. 6. 33), сопоставляя их разницу с заданной величиной (на пример, на AVQ заводская настройка осуществлена на 20 кПа) на дрос селе 3. При рассогласовании…

176. Стр. 176 Например, при полностью закрытых и при полностью открытых тер

     морегуляторах у отопительных приборов. В этом случае кривая 5 ха рактеризует сопротивление однотрубной системы отопления, создава емое циркуляцией теплоносителя только через замыкающие участки либо обводные участки узлов обвязки отопительных приборов, а кри вая 4 – через эти участки и через…

177. Стр. 177 Регулятор расхода стабилизирует работу системы в течение дли

     тельного времени эксплуатации путем компенсации возрастания ги дравлического сопротивления элементов системы от коррозии и на кипи, компенсации колебаний гравитационного давления, компенса ции колебаний давления при работе терморегуляторов у отопитель ных приборов, компенсации колебаний давления в…

178. Стр. 178 степени. Настройку регулятора на поддерживаемую температуру осу

     ществляют вращением маховика 1, регулируя степень сжатия пружи ны 3. Силой давления пружины с одной стороны и давлением газа в сильфоне с другой стороны обеспечивают равновесное состояние за твора, соответствующее требуемой температуре. Диафрагмы 6 с обеих сторон штока разгружают клапан по давлению…

179. Стр. 179 ратуры теплоносителя. Поэтому он вы

     полнен без датчика 12. Теплота тепло носителя передается непосредственно на сильфонный узел и осуществляется регулирование. Применяют клапаногра ничитель в системах централизованного теплоснабжения с постоянным темпера турным режимом после системы горяче AFT 06 AFT 06 го водоснабжения и отопления…

180. Стр. 180 заданного расхода теплоносителя. В них встроен дроссельограничитель

     расхода, на котором поддерживается одной из мембран перепад давле ния. Второй мембраной обеспечивается требуемый перепад давления на регулируемом участке, на котором может быть установлен, например, регулятор теплового потока. Эти клапаны применяют для автоматичес кого ограничения расхода…

181. Стр. 181 6.2.5. Перепускные клапаны

     Перепускные клапаны (рис. 6.40) в тепловых пунктах централизованных систем теп лоснабжения обеспечивают ра ботоспособность насосов при закрытых терморегуляторах. Для перепуска теплоносителя могут применять клапаны AFPA и AVPA [62] мембранно го типа, либо AVDO пружинно го типа [69]. При превышении…

182. Стр. 182 Пример 6.13. Проектируют двухтрубную систему отопления с тер

     морегуляторами. Гидравлическое сопротивление системы составляет 0,15 бар. Здание присоединено к источнику теплоты, по требованиям экс плуатации которого расход теплоносителя должен составлять не менее 2,0 м3/ч. Насос в системе нерегулируемый. По условиям эксплуатации ис точника теплоты допускается…

183. Стр. 183 Регулировочной рукояткой устанавливают по шкале клапана пере

     пад давления на 0,15 бар. Перепускной клапан применяют также для предотвращения шумо образования терморегуляторов у отопительных приборов. Он должен не допустить возрастания перепада давления в системе отопления сверх предельного значения по шуму и обеспечить насос минимальным рас ходом из условия…

184. Стр. 184 Регулировочной рукояткой устанавливают по шкале клапана пере

     пад давления на 0,15 бар. В рассмотренных примерах настройка перепускного клапана при нята равной гидравлическому сопротивлению системы. Допускается принимать настройку на 10 % выше, если получаемый при этом перепад давления не превышает предельного значения по условию бесшумнос ти терморегуляторов.…

185. Стр. 185 го клапана 3 получена из рис. 6.42 путем зеркального отображения. Ось

     расхода 0Vv этой характеристики расположена в нижней части рис. 6.43 противоположно оси расхода 0V, т. к. при уменьшении расхода в систе ме отопления он увеличивается в перепускном клапане. В расчетных условиях кривая 2 соответствует характеристике сис темы. Закрывание терморегуляторов приводит к…

186. Стр. 186 типа допустимо в тепловых пунктах для небольших систем отопления

     Автоматический перепускной клапан стабилизирует перепад давле ния в тепловом пункте с отклонением от расчетного значения в пре делах зоны пропорциональности. Применение перепускных клапанов пружинного типа рекомендуется для тепловых пунктов небольших систем отопления. 6.3. ОТКЛЮЧАЮЩИЕ КЛАПАНЫ В…

187. Стр. 187 устанавливают на трубопроводах

     между стандартными фланцами без применения прокладок (ее функции выполняет футеровка). Для центро вки затвора между фланцами на корпусе выполнены наружные про ушины, через которые пропускают стяжные болты. Допустимая темпе ратура теплоносителя 1…110 °С. За творы оснащают либо зубчатой ру кояткой на…

188. Стр. 188 JIP

     Рис. 6.47. Запорные вентили стального сварного корпуса и отвечают всем требованиям, которые предъявляют к современной арматуре. Клапаны снабжены уникальным уплотнением штока с применением фторопласта, что гарантирует герме тичность и повышенную цикличность даже при высоких и изменяющих ся…

189. Стр. 189 6.4. ДРОССЕЛЬНЫЕ ДИАФРАГМЫ

     Традиционно в отечественной практике проектирования тепловых пунктов применяли дроссельные диафрагмы для погашения избыточ ного давления перед гидроэлеваторами. При этом не рассматривалось воздействие создаваемого дроссельной диафрагмой перепада давления на процесс смешивания теплоносителя…

190. Стр. 190 Взаимодействие регулятора перепада давления и регулятора теплово

     го потока с дроссельной диафрагмой между ними показано на рис. 6.48,а. Оно аналогично взаимодействию регулятора перепада давления с огра ничителем расхода и регулятора теплового потока, представленном в описании к рис. 6.32. Ограничение расхода в обоих случаях достигнуто за счет дополнительного…

191. Стр. 191 Рис. 6.48. Работа регулятора перепада давления с регулятором теплового потока

     а ñ с дроссельной диафрагмой между ними; б ñ при меньшей максимальной пропускной способности регулятора теплового потока; в ñ при меньшем авто матически поддерживаемом перепаде давления регулятором перепада давле ния; 1 ñ характеристика теплосети до регулятора перепада давления в расчет ном режиме…

192. Стр. 192 В регуляторе перепада давления конструктивно предусмотрена воз

     можность пломбирования настройки автоматически поддерживаемого перепада давления. Такое проектное решение предпочтительнее, по скольку отсутствует дроссельная диафрагма. Особое внимание при применении дроссельной диафрагмы следует обращать на ее взаимодействие с клапаном регулятора теплового пото ка…

193. Стр. 193 ния давления на абонентских вводах, позволяющих не только улучшить

     работу тепловых пунктов, но и получить экономический эффект. Сле дующий способ – нормативное и инструктивное устранение отрица тельного воздействия дроссельной диафрагмы. Так в [80] допускается не устанавливать ограничительную дроссельную диафрагму при наличии регулятора перепада давления (расхода)…

194. Стр. 194 поглощается теплоносителем при снижении температуры, а также по

     ступает через стенки трубопроводов, выполненных из полимерных ма териалов (кислородная диффузия). Поэтому ручное удаление воздуха не является столь эффективным, как автоматическое, особенно за регу лирующими клапанами, насосами, полимерными трубопроводами. Автоматическое удаление воздуха становится…

195. Стр. 195 лоносителя – окалины, пакля... Это же касается и систем с чугунными

     радиаторами, из которых в течение многих лет эксплуатации вымыва ются частички формовочной массы. Усугубляет ситуацию по образованию загрязнения спуск воды из систем здания при ремонтах и в меж отопительный период. Ускорение кор розиеобразования в этом случае дости гает 8...10 раз. Последующему…

196. Стр. 196 размера оседают на сетку фильтра, находящуюся под углом к потоку во

     ды, и собираются в камере. Камера может быть оснащена шаровым кра ном для спуска теплоносителя перед съемом сетки. Во всех фильтрах сетка выполнена съемной для регенерации без демонтажа корпуса. Она изготовлена из нержавеющей стали. Корпус фильтров выполнен из ла туни для резьбового соединения либо…

197. Стр. 197 Обратную арматуру выполняют с внутренней резьбой, с фланцами,

     либо предназначенную для безфланцевой установки. Конструктивные особенности обратной арматуры определяют ее требуемое положение в вертикальной плоскости теплового пункта. 6.8. ТЕПЛОСЧЕТЧИКИ Теплосчетчик (тепломер) – прибор для измерения количества тепло ты, которую получает потребитель от теплосети.…

198. Стр. 198 электронный метод измерения расхода теплоносителя, основанный на

     определении разницы времени прохождения ультразвукового сигнала вдоль и против потока теплоносителя. Для этого применены специаль ные излучатели, отражатели и приемники сигналов. Их особенность за ключается в том, что они не создают отрывных течений теплоносителя, а очищаются потоком от какихлибо…

199. Стр. 199 от литиевого аккумулятора (базовая комплектация) со сроком службы

     до 16 лет. Предусмотренная возможность применения аккумулятора особо актуальна при нестабильном электроснабжении здания. Резерв ное питание встроено в тепловычислитель и предназначено на случай неработоспособности основного питания. Оно обеспечивает сохранение настроек, данные об ошибках, а также…

200. Стр. 200 6.9. ПЛАСТИНЧАТЫЕ ТЕПЛООБМЕННИКИ

     Пластинчатый тепло обменник – аппарат, в ко тором происходит тепло обмен между сетевой во дой и водой системы ото пления либо горячего водоснабжения (рис. 6.53). Его поверхность тепло обмена собрана из парал Неразборные Разборные лельно расположенных штампованных пластин с Рис. 6.53. Пластинчатые…

201. Стр. 201 тичность между каналами упругими многократно используемыми про

     кладками. Их прикрепляют к пластинам специальными клипсами, по зволяющими при необходимости осуществить быструю замену. Общепринятых рекомендаций по области применения неразборных или разборных пластинчатых теплообменников нет. Общим подходом является применение разборных конструкций при…

202. Стр. 202 При проектировании всегда стоит

     задача выбора оптимального проектного решения как по теплогидравлическим, так и по экономическим критериям. Однозначного решения во множестве практических задач не существует. Од нако найти его возможно, используя ком пьютерную программу подбора теплооб Рис. 6.55. Аксессуары для менников "Данфосс…

203. Стр. 203 виям, режим ночного снижения теплопотребления... Такими регулято

     рами быстрее и точнее оказывают влияние на объект регулирования воздействуя на него по определенным законам регулирования. В современных зданиях все процессы управления инженерными систе мами автоматизированы. 6.10.1. Законы регулирования В системе автоматического регулирования необходимо учитывать…

204. Стр. 204

     стояния объекта регулирования соответствует перемещение затво ра клапана. При использовании этого закона необходимо учиты вать влияние авторитета клапана на его расходную характеристику. В противном случае возникает оста точная неравномерность регули руемого параметра. Пропорциональноинтеграль ный…

205. Стр. 205 Пропорциональноинтегральное регулирование имеет преимущест

     во при регулировании быстро и резко изменяющихся регулируемых ве личин с самовыравниванием и без самовыравнивания за счет тепловой инерции регулируемого объекта, например, тепловой инерции здания. При регулировании температуры воздуха в помещениях здания с ог раждающими конструкциями, имеющими…

206. Стр. 206 Рис. 6.57. Датчики температуры

     Все температурные датчики являются двухпроводными. Конструк тивно выполнены под условия и параметры измеряемой среды (рис. 6.57). Так, ESMT предназначен для измерения температуры наружного воз духа; ESM10 – внутреннего воздуха; ESMU – жидкости; ESM11 и ESMC – поверхности, например, трубопровода…

207. Стр. 207 исполнительному механизму. Он имеет тиристорные выходы для уп

     равления регулирующими клапанами и релейные выходы для управле ния насосами либо запорными клапанами. Кроме того, у некоторых мо делей могут быть расширены характеристики входов и выходов путем добавления аналоговых и релейных модулей. Рис. 6.59. Общий вид электронного регулятора ECL Comfort 300 с…

208. Стр. 208 связь посредством RS 232 и LON. Такая возможность позволяет дистан

     ционно контролировать и управлять его работой. По стандартному про токолу LONTalk® электронный регулятор ECL Comfort могут приме нять в зданиях с централизованной системой управления и контроля. Кроме указанных выше возможностей, электронные регуляторы осуществляют: • функцию оптимизации…

209. Стр. 209 механизм преобразуется в поступательное движение, передаваемое на

     шток регулирующего клапана (рис. 6.60). Между количеством оборотов двигателя и ходом штока клапана создана четкая взаимосвязь, позволя ющая устанавливать необходимую пропускную способность регулиру ющего клапана адекватно изменениям регулируемого объекта. Рис. 6.60. Электроприводы Объекты…

210. Стр. 210 управляющего сигнала шток клапана может занимать любое промежу

     точное положение. В современных электроприводах реализовано множество возмож ностей управления клапанами. Их можно подобрать для решения лю бых задач теплоснабжения зданий. При этом учитываются не только ра бочие характеристики объекта регулирования, но и внештатные ситуа ции. Специально разработаны…

211. Стр. 211 6.11. НАСОСЫ

     6.11.1. Общие сведения Насос является основным элементом водяной инженерной системы здания. Его работа полностью взаимосвязана со всем оборудованием системы, в том числе и запорнорегулирующей арматурой. От их совме стной работы зависит эффективность функционирования всей системы. Особенно это…

212. Стр. 212 Циркуляционные насосы с мокрым ротором требуют определенно

     го пространственного расположения: ось двигателя всегда должна быть горизонтальна для обеспечения смачиваемости омываемого теплоноси телем подшипника. У таких насосов все части, вращающиеся внутри мотора (ротор, подшипники), работают в перекачиваемой среде. У них отсутствует сальник и скользящее…

213. Стр. 213 двигателя. Двигатели применяют обычные трёхфазные с постоянным

     основным числом оборотов. Насосы с сухим ротором менее требова тельны к монтажу и качеству теплоносителя. Единственно недопусти мое положение насоса – мотором вертикально вниз, что связано с воз можным попаданием конденсата в вентилятор и клеммник мотора. Насосам с сухим ротором присущ бóльший…

214. Стр. 214 Рис. 6.63. Изменение параметров насоса при работе системы отопления

     1 ñ характеристика насоса; 2 ñ характеристика системы в расчетном ре жиме; 3 ñ характеристика системы при открытых терморегуляторах Подбирают насос по расчетному расходу и потерям давления в сис теме при частично закрытых терморегуляторах. Проектным условиям соответствует рабочая точка А на…

215. Стр. 215 повсеместным. Его следует определять по общему авторитету терморе

     гуляторов отопительных приборов. Ограничение общего авторитета до 0,7 предотвращает работу насоса за пределами рабочей характеристики и исключает появление кавитации, дает возможность определения мак симальной скорости теплоносителя в трубопроводах и остальных эле ментах системы для проверки на…

216. Стр. 216 б

     в г д Рис. 6.65. Характеристики насосов: а ñ со ступенчатым регулированием давления; б ñ с постоянным перепадом давления; в ñ с пропор циональным изменением давления; г ñ с постояннопропор циональным перепадом давления; д ñ с параллельным измене нием давления Максимальный перепад давления…

217. Стр. 217 за счет оптимизации потребляемой насосом электроэнергии при малой

     нагрузке системы, например, при снижении нагрузки системы регуля тором теплового пункта по погодным условиям. Автоматическое регулирование насосами осуществляют частотны ми преобразователями. У небольших насосов они расположены на кор пусе. У больших – выполнены в виде отдельных блоков. Реализуемый…

218. Стр. 218 для суммарных характеристик параллельно либо последовательно со

     единенных насосов. Пример 6.15. Запроектирована система отопления. Гид равлический режим системы – переменный. Система верти кальная (со стояками). Коэффициент местного сопротивления любого элемента стояка (тройника, отвода на 90°, компенса тора линейного удлинения, отопительного прибора, отключа…

219. Стр. 219 υmax = 1,5 × 0,4...0,6 = 0,6...0,9 м/с

     Сравнивают полученные значения с нормативной максимально допу стимой скоростью теплоносителя. Так, например, по нормативу [67] при значении коэффициента местных сопротивлений до 15 и допусти мом эквивалентном уровне звука по шуму 30 dB(A) допустимая скорость теплоносителя в трубопроводе при наличии…

220. Стр. 220 давления [72]; ∆Р – потери давления в основном циркуляционном коль

     це системы отопления; Б – поправочный коэффициент, учитывающий изменение естественного давления на протяжении отопительного пери ода при разных способах регулирования. В данном уравнении знак минус принимают при совпадении на правления естественной (на рис. 6.67 обозначена пунктирной стрелкой) и…

221. Стр. 221 Влияние естественного давления теплоносителя необходимо оценить

     и при необходимости учесть в циркуляционном давлении системы ото пления. Устранение влияния естественного давления на гидравлический ре жим системы отопления достигают уменьшением температуры теплоносителя, применением автоматических регуляторов перепада давления либо расхода. Завышение напора…

222. Стр. 222 Для работы в системах отопления со сменным гидравлическим режи

     мом оба насоса рекомендуется оборудовать устройствами автоматичес кого изменения частоты вращения двигателя для наиболее полного со ответствия гидравлической характеристике системы в режиме работы с частичной нагрузкой. Второй способ: сдвоенные насосы подбирают на пятидесятипро центную расчетную…

223. Стр. 223 которое пропорционально рас

     ходу теплоносителя в кубичес кой степени. Характеристики насосов, как правило, определены для кинематической вязкости воды, равной 1 мм2/с. При использо вании жидкостей с другой плот ностью, например, водоглико левой смеси, следует корректи ровать расчеты при выборе на сосов и запрашивать информа…

224. Стр. 224 обязательно предусматривают установку предохранительного клапана,

     сбрасывающего теплоноситель в канализацию, либо в специальный на копительный бак. Снижение температуры воды приводит к уменьше нию ее объема в баке и падению давления в системе. При этом давление в высших точках системы может стать меньше минимально допустимо го давления по условиям невскипания воды…

225. Стр. 225 давление в системе. При повышении температуры теплоносителя, дав

     ление в системе начинает расти, открывается перепускной клапан, и из быточный объем воды поступает в мембранную накопительную емкость внутри бака, защищая теплоноситель от контакта с атмосферным возду хом. Газовое пространство бака находится под атмосферным давлением. Бак служит для накопления…

226. Стр. 226 Объем бака обусловлен гидравлическим давлением системы отопления

     в нерабочем и рабочем состояниях, ее емкостью и наличием примесей, снижающих температуру кристаллизации теплоносителя. Неверный подбор давления газового пространства бака приводит к периодическому протеканию резьбовых соединений, вскипанию теп лоносителя, разрушению оборудования. Комплексная защита…

227. Стр. 227 7. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ

     АВТОМАТИЗАЦИИ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ Экономическую эффективность автоматизации тепловых пунктов определяют техникоэкономическим сопоставлением различных про ектных решений [25; 37; 73; 74]. При этом сравнивают капитальные и эксплуатационные расходы, сроки монтажа и эксплуатации систем. Рас считывают также…

228. Стр. 228 Таблица 7.1

     Ориентировочные значения коэффициента качества fR по VDI 2067 Blatt 2 [77] Регулировочнотехническое оснащение 1. Ручное регулирование с незначительным вмешательством пользователя 2. Ручное регулирование при частом вмешательстве пользователя 3. Ручное регулирование и термостатические клапаны 4.…

229. Стр. 229 ручном регулировании – fR1 = 1,13 (позиция 1 табл. 7.1). Проектируемый

     вариант – система отопления без терморегуляторов (при незначи тельном вмешательстве пользователя и ручном регулировании) и тепло вым пунктом с регулятором температуры подаваемого теплоносителя по погодным условиям – fR2 = 1,05 (позиция 6 табл. 7.1). Тогда по урав нению (7.1) Снижение…

230. Стр. 230 Представленные выше методики определения энергоэффективнос

     ти применения автоматизации абонентских вводов являются неком плексными, т. к. основаны на рассмотрении системы отопления, кото рая отделена от других инженерных систем здания и их энергетическо го взаимодействия. Кроме того, например, в [79], недостаточно обосно вана трансформация показателей…

231. Стр. 231 • заменено стеклопакетами окна на лестничных клетках многосе

     мейных зданий. За счет предпринятых мероприятий эффект энергосбережения соста вил: на отопление зданий – 58,6 %; на горячее водоснабжение – 52,1 %. При этом стоимость тепловой энергии за рассматриваемый период воз росла на 55,3 %, что отразилось на изменении стоимости коммунальных услуг: за…

232. Стр. 232 Таблица 7.3

     Объект Школа № 21 Школа № 29 Школа № 30 Школа № 40 Экономический эффект от модернизации тепловых пунктов Экономия денежных средств на отопление Январь Февраль Март % Грн. % Грн. % Грн. 34,5 7967 35,8 6748 50,2 7742 26,8 5139 21,7 3350 16,5 2050 40,3 8844 38,3 6780 36,3 5174 32,8 7782 27,8 5255 20,6…

233. Стр. 233 СБОРНИК ВЫВОДОВ

     1. Теплоноситель Качество теплоносителя является исходным фактором эффектив ной работоспособности автоматического оборудования. Применение водогликолевых смесей требует корректировки гидрав лических и тепловых показателей системы отопления, рассчитан ной для теплоносителя воды.…

234. Стр. 234 Применение перемычки либо байпаса с перепускным клапаном осу

     ществляют исходя из условий обеспечения работоспособности насо са и источника теплоты. Настройку перепада давления перепускного клапана рекомендуется устанавливать на 10 % выше от перепада давления в точках присое динения перемычки либо байпаса. Выбор перепускного клапана рекомендуется осуществлять…

235. Стр. 235 2.8. Особенности современных систем горячего водоснабжения

     Проектирование системы горячего водоснабжения с гравитацион ной циркуляцией усложняет ее дальнейшую модернизацию с приме нением энергоэффективного оборудования. Терморегулирование циркуляционных трубопроводов систем горяче го водоснабжения современных зданий создает всем потребителям равные условия…

236. Стр. 236 4. Блочные тепловые пункты

     Блочный тепловой пункт представляет собой готовое техническое решение для абонентского ввода. Теплогидравлическое взаимодей ствие и геометрическое расположение всех элементов в нем осу ществляет производитель. 5. Объект регулирования 5.1. Регулирование теплового потока 5.1.1. Идеальное регулирование…

237. Стр. 237 6.1.2. Внешний авторитет клапана

     Регулируемый участок определяет границы распространения коле бания давления теплоносителя, возникающего при работе клапана. Отношение перепада давления на максимально открытом клапане к располагаемому давлению регулируемого участка называют (внеш ним) авторитетом клапана. В процессе работы системы…

238. Стр. 238 6.1.3.2. Равнопроцентная рабочая расходная характеристика

     Логарифмическую (равнопроцентную) расходную характеристику клапана можно приблизить к линейной путем изменения внешнего авторитета. Логарифмическая расходная характеристика клапана не претерпе вает существенного изменения при внешнем авторитете 0,5...1,0. С уменьшением внешнего авторитета ниже 0,5…

239. Стр. 239 Клапаны с линейнолинейной рабочей расходной характеристикой

     обеспечивают регулирование по закону, подобному к логарифмичес кому. В тепловом пункте для регулирования теплового потока теплообмен ников с выпуклой характеристикой наилучшим образом подходят клапаны с линейнолинейной рабочей расходной характеристикой. 6.1.4. Расходные характеристики трехходовых…

240. Стр. 240 6.1.6. Кавитационная характеристика клапана

     Одним из вариантов уменьшения вероятности кавитации в регулиру ющем клапане является его расположение на обратной магистрали. 6.1.7. Шумовая характеристика клапана Образование шума в клапанах зависит от создаваемого им сопро тивления и скорости теплоносителя. Скорость теплоносителя пе ред клапанами…

241. Стр. 241 6.2.5. Перепускные клапаны

     Автоматический перепускной клапан стабилизирует перепад дав ления в тепловом пункте с отклонением от расчетного значения в пределах зоны пропорциональности. Применение перепускных клапанов пружинного типа рекомендует ся для тепловых пунктов небольших систем отопления. 6.3. Отключающие клапаны…

242. Стр. 242 Модернизация тепловых пунктов путем установки ультразвуковых

     расходомеров не требует дополнительных существенных гидравли ческих затрат. 6.9. Пластинчатые теплообменники Пластинчатый теплообменник обеспечивает высокодинамичный процесс нагрева воды в соответствии с переменным теплогидравли ческим режимом системы. Пластинчатый теплообменник с односторонним…

243. Стр. 243 6.11. Насосы

     6.11.1. Общие сведения Конструктивные особенности насосов определяют их расположе ние и обвязку. 6.11.2. Шумообразование системы Рассматривать систему по уровню шумообразования следует при закрытых и полностью открытых терморегуляторах у отопитель ных приборов. 6.11.3. Циркуляционное давление насоса…

244. Стр. 244 7. Экономическая эффективность автоматизации тепловых пунктов

     Чем выше автоматическое регулировочнотехническое оснащение теплового пункта, тем выше экономический эффект. Термомодернизация зданий, включающая комплексную автомати зацию инженерных систем и теплоизоляцию ограждающих кон струкций здания, приводит к примерно 50 % экономии тепловой энергии и…

245. Стр. 245 ЛИТЕРАТУРА

     1. VDI 20351:1996. Prevention of damage in water heating installa tions. Scale formation in hot water supply installations and water heating installations. 2. VDI 20352:1998. Prevention of damage in water heating installa tions. Water corrosion in water heating systems. 3. СНиП 2.04.0789 Тепловые…

246. Стр. 246 постановами Кабінету Міністрів України від 19.10.98 р. № 1657,

     від 25.12.2002 р. № 1957). 14. Внутренние санитарнотехнические устройства. Ч. 1. Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера.– М.: Стройиздат, 1990.– 344 с. (Справочник проектировщика). 15. Еремкин А.И., Королева Т.И. Тепловой режим…

247. Стр. 247

     Р.В. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем и др.– К.: Будівельник, 1976.– 416 с. 27. Вороновский Г.К. Усовершенствование практики оперативного управления крупными теплофикационными системами в новых экономических условиях.– Х.: Издво "Харьков", 2002.– 240 с. 28. Ширакс З.Э. Теплоснабжение.– М.: Энергия…

248. Стр. 248

     жения// Акватерм.– 2004.– № 4(7).– С. 5253. 42. Лебедев Н. Клапаны и приводы для фэнкойлов// Акватерм.– 2004. – № 5(8).– С. 3839. 43. Roos H. Zagadnienia hydrauliczne w instalacjach ogrzewania wod nego.– Warszawa: CIBET, 1997.– 240 s. 44. Frotscher H. Fehlzirkulationen in heizungs und…

249. Стр. 249 58. ГОСТ 1477069. Устройства исполнительные ГСП. Технические

     требования. Методы испытаний. – M.: Госстандарт, 1988. 59. Jablonowski Н. Termostatyczne zawory grzejnikowe: Porаdnik [Pomiar. Regulacjа. Montaz. Hydraulika]. – Warszawa: Polski insta lator, 1992.– 267 s. 60. Коган Г.Б. Рекомендации по расчету и выбору регулирующих клапанов для систем вентиляции и…

250. Стр. 250 76. VDI 3808: 1993. Energiewirtschaftliche Beurteilungskriterien fur

     heiztechinische Anlagen. 77. VDI 20672:1982. Berechnung der Kosten von Warme versorgungsanlagen. Raumheizung. 78. Зміна № 2 (міждержавна) до СНиП "Отопление, вентиляция и кондиционирование" за наказом Держбуду України за № 290 від 20 грудня 2000 р. 79. СП 231012000. "Проектирование тепловой защиты…

251. Стр. 251 ООО с ИИ ´Данфосс ТОВª

     Пырков В.В. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ АВТОМАТИКА И РЕГУЛИРОВАНИЕ Киев ´Такі справиª 2007

Схемы, таблицы и рисунки — в просмотре документа выше. Клик по номеру страницы открывает её в просмотре.