Рассмотрим реальные процессы, происходящие в холодильных машинах систем кондиционирования. 1. Изотермическое парообразование Как было показано ранее, процесс изотермического парообразования в холодильном цикле идет по линии 1–2, а затем продолжается до точки 3ʹ (перегрев испарителя для исключения влажного хода компрессора). В точке 1 (насыщенная жидкость, начало процесса испарения) температура T1 = +5 °С, абсолютное давление Р1 = 9,34 бара, энтальпия h1 = 257,9 кДж/кг, энтропия S1 = 1,195 кДж/ (кг⋅К). Точка 2, в которой полностью завершается процесс испарения (образуется насыщенный пар), имеет параметры: T2 = +5 °С, абсолютное давление Р2 = 9,31 бара, энтальпия h2 = 423,9 кДж/кг, энтропия S2 = 1,805 кДж/(кг⋅К), удельный объем V2 = 0,028 м3/кг. Примем величину перегрева 5 К. Тогда точка 3ʹ будет характеризоваться температурой T3ʹ = +10 °С, давлением Р3ʹ = = 9,31 бара, h3ʹ = 430,2 кДж/кг, энтропия S3ʹ = 1,820 кДж/(кг⋅К), удельный объем V3ʹ = 0,03 м3/кг. 2. Изоэнтропийное сжатие При рассмотрении процесса сжатия хладагента необходимо учитывать изменения температуры и давления хладагента из-за реально возникающих потерь (падение давления на клапанах, теплообмен в цилиндре, перетечки и др.). В данном случае рассмотрим только гидравлические потери, состоящие из потерь в газовых трактах компрессора и на клапанах. Потери в газовых трактах можно снизить, применяя теплоизолированные трубы достаточного сечения. Относительное падение давления ΔP на клапанах определяется коэффициентом Kn.o = ΔP/P [4], который для кольцевых и дисковых клапанов равен 0,03–0,08. Из-за потерь давления на линии всасывания компрессор производит всасывание при давлении ниже давления испарения (участок 3ʹ–3) на величину ΔP = Ko.nP = 0,088 × 8,3 = = 0,66 бара (точка 3 с параметрами T3 = +10 °С, давлением Р3 = 9,31 – 0,66 = 8,65 бара, h3 = 435,1 кДж/кг, энтропия S3ʹ = 1,831 кДж/(кг⋅К), удельный объем V3ʹ = 0,033 м3/кг. Из-за потерь давления на линии нагнетания компрессор должен сжимать хладагент до давлений выше давления конденсации (участок 4ʹ–4ʺ) на ΔP = Ko.nP = 0,08 × 24,2 = 1,94 бара. Необходимость компенсации перечисленных потерь увеличивает работу сжатия (линия 3–4ʺ), снижает эффективность цикла и повышает температуру до 70 °C. Отметим, что изоэнтропийное сжатие можно создать только при идеально теплоизолированном компрессоре. Так как ни один компрессор не может быть идеален, при расчете необходимо вносить поправки. Чтобы конденсация происходила при температуре 40 °C, необходимо сжать хладагент до 24,2 бара (точка 4ʹ). С целью компенсации падение давления на клапанах компрессора сжатие производим до давления Р4ʺ = 24,2 + 1,5 = 26,7 бара по линии S = const. Точка 4ʺ лежит на пересечении линий Р4ʺ = 26,7 бара и S4ʺ = 1,84 кДж/(кг⋅К). По таблице энтропии в состоянии перегретого пара находим, что для точки 4ʺ перегрев относительно температуры насыщения в точке 5 составляет +30 К. Так как температура хладагента в точке 5 составляет 40 °С, то в точке 4ʺ соответственно T4ʺ = 40 + 30 = 70 °C; h4ʺ = 470,1 кДж/кг, S4ʹ = 1,841 кДж/(кг⋅К), V4ʹ = 0,012 м3/кг. 3. Конденсация Конденсация состоит из трех процессов: снятия перегрева, конденсации и переохлаждения. Из точки 4ʺ по линии 4ʺ–4–5 идет процесс предварительного охлаждения (снятие перегрева) хладагента, а по линии 5–6 — процесс конденсации. Отрезок 6–7 есть переохлаждение хладагента в конденсаторе. Напомним, что процесс переохлаждения необходим для обеспечения конденсации всего хладагента в конденсаторе и повышения эффективности дросселирования. Параметры точки 5: T5 = +40 °С, давлением P5 = 24,11 бара, h5 = 427,0 кДж/кг, энтропия S5 = 1,735 кДж/(кг⋅К), удельный объем V5 = 0,009 м3/кг. Параметры точки 6: T6 = +40 °С, давлением P6 = 24,19 бара, h3 = 267,1 кДж/кг, энтропия S6 = 1,224 кДж/(кг⋅К), удельный объем V6 = 0,01 м3/кг. Примем переохлаждение равным 5 °С, в данном случае точка 7 будет характеризоваться параметрами P7 = 24,2 бара; T7 = 35 °C; h7 = 257,9 кДж/кг. 4. Изоэнтальпийное расширение Этот процесс идет по линии 7–1 при постоянной энтальпии. Параметры точки 1 определены выше. Результаты занесем в табл. 2. Таким образом, мы можем количественно оценить все термодинамические процессы в холодильной машине. 1. Количество тепла, отобранного хладагентом в процессе изотермического преобразования жидкого хладагента в парообразный (скрытая теплота парообразования при давлении 9,34 бара): h2 – h1 = 423,9 – 257,9 = 166,0 кДж/кг. 2. Энтальпия перегрева между точками 2–3 составляет: h2 – h3 = 435,1 – 423,9 = 11,2 кДж/кг. 3. Количество энергии, которое нужно подвести для сжатия хладагента из состояния 3 в состояние 4ʺ, составляет: h411 – h3 = 470,1 – 435,1 = 35,0 кДж/кг. 4. Количество тепла, выделяемое хладагентом в процессе конденсации, составляет: h4 – h6 = 470,1 – 267,1 = 203,0 кДж/кг. Кроме того, можно вычислить скрытую теплоту конденсации между точками 5 и 6: hскр = h5 – h6 = 427,0 – 267,1 = 159,9 кДж/кг. Теплота переохлаждения жидкости (6–7) равна: h6 – h7 = 267,1 – 257,9 = 9,2 кДж/кг. Холодопроизводительность холодильной машины равна: Qпол = M(h1 – h3), кДж/с, где М — количество хладагента, прошедшее через испаритель за единицу времени. Работа сжатия, или затраченная энергия: Qзат = M(h4ʺ – h3), кДж/с. Холодильный коэффициент равен: Примечание. Холодильный цикл, показанный на рис. 15, неточно отражает реальное политропное сжатия (потерь в компрессоре, потерь напора в трубопроводах и арматуре). Ход линий в области перегретого пара показан без соблюдения реального масштаба, чтобы ярче отметить характер этих изменений. В неазеотропных смесях в условиях термодинамического равновесия состав жидкой и паровой фаз является неодинаковым, из-за чего при постоянном давлении их температура меняется в ходе изменения агрегатного состояния (испарения и конденсации). Определение неисправности холодильных машин по lg(P–h)-диаграмме Исследуя реальный холодильный цикл путем измерения параметров в определенных точках холодильной машины, можно оценить отклонения lg(P–h)-диаграммы от нормы и, исходя из этого, определить характер неисправности холодильной машины. Практически измеряют температуру и давление в характерных точках холодильной машины, ток двигателя компрессора, перегрев испарителя, переохлаждение конденсатора. Ниже приведены примеры отклонения lg(P–h)-диаграммы от нормы и причины этих отклонений (неисправности). 1. Высокое давление конденсации Причинами повышенного давления при воздушном охлаждении конденсатора могут быть: ❏ отсутствие обдува конденсатора; ❏ высокая наружная температура. Причинами повышенного давления при водяном охлаждении могут быть: ❏ недостаточное количество охлаждающей воды; ❏ высокая температура охлаждающей воды. Для обоих типов охлаждения: ❏ загрязнение или частичная закупорка конденсатора; ❏ наличие в системе воздуха/неконденсирующихся газов. 1.1. На рис. 16 показана lg(P–h)-диаграмма при «слабом» конденсаторе, не обеспечивающем необходимой теплоотдачи Характерными отклонениями lg(P–h)-диаграммы и признаками являются: ❏ повышение давления конденсации; ❏ повышение температуры нагнетания; ❏ повышение температуры испарения (незначительное); ❏ уменьшение перепада температуры воздуха, проходящего через конденсатор; ❏ увеличение рабочего тока компрессора; ❏ появление пузырьков газа в жидкой фракции хладагента (наблюдается в смотровом стекле на жидкостной линии); ❏ повышение температуры головки компрессора; ❏ возможны пульсации температуры на выходе ТРВ. Неисправности, которые могут возникнуть вследствие «слабого» конденсатора: ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ перегрев компрессора. 1.2. Второй причиной повышения давления конденсации может быть перезаправка холодильной машины хладагентом Характерными отклонениями при перезаправке хладагентом являются (рис. 17): ❏ повышение давления конденсации; ❏ повышение температуры нагнетания; ❏ повышение переохлаждения. Неисправности, которые могут возникнуть при «слабом» конденсаторе: ❏ отказ компрессора; ❏ срабатывание датчика высокого давления; ❏ перегрев компрессора. 2. Низкое давление испарения Причинами низкого давления испарения могут быть: ❏ недостаточное количество хладагента (недозаправка или утечка хладагента); ❏ недостаточное количество хладагента проходит через регулятор подачи хладагента (ТРВ или капиллярную трубку); ❏ неисправен («слабый») испаритель (произошло его засорение и/или обмерзание). 2.1. При недостаточном количестве хладагента lg(P–h)-диаграмма примет вид, показанный на рис. 18 Характерными отклонениями lg(P–h)-диаграммы являются: ❏ снижение давления испарения; ❏ снижение или отсутствие переохлаждения. Возможные неисправности, которые могут возникнуть при такой проблеме, как недостаточном количестве хладагента: ❏ срабатывание датчика низкого давления; ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ уменьшение рабочего тока компрессора. 2.2. Недостаточное количество хладагента (рис. 19), проходящее через регулятор потока, приводит: ❏ к снижению давления испарения; ❏ к повышению переохлаждения. Причинами этого может быть: ❏ засорение фильтров, влагопоглотителя и/или регулятора потока; ❏ неправильная настройка или неисправность ТРВ. Неисправности, которые могут возникнуть при недостаточном количестве хладагента, проходящем через регулятор потока: ❏ срабатывание датчика низкого давления; ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ уменьшение рабочего тока компрессора. 3. Высокое давление конденсации и испарения 3.1. При использовании терморегулирующего вентиля Слишком большой поток хладагента, проходящий через вентиль, приводит к повышению давления испарения (рис. 20). Причины могут быть следующими: ❏ неточно отрегулирован ТРВ; ❏ неправильно установлен термобаллон. Неисправности, которые могут возникнуть из-за избыточного количества хладагента в установке, использующей ТРВ в качестве регулятора потока хладагента: ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ уменьшение рабочего тока компрессора; ❏ срабатывание датчика высокого давления. 3.2. При использовании капиллярной трубки Слишком большой поток хладагента, проходящий через капиллярную трубку, приводит к повышению давления испарения (рис. 21). Причина избыточное количество хладагента в установке. Возможные неисправности, которые могут возникнуть из-за избыточного количества хладагента в установке, использующей капиллярную трубку в качестве регулятора потока хладагента: ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ уменьшение рабочего тока компрессора; ❏ срабатывание датчика высокого давления. 4. Низкое давление испарения Падение давления испарения может происходить из-за того, что в испарителе не происходит достаточный теплообмен («слабый» испаритель, рис. 22). Причины могут быть следующие: ❏ недостаточный поток воздуха проходит через испаритель: а. засорен воздушный фильтр; б. соскальзывает ремень вентилятора; в. вентилятор испарителя вращается в обратную сторону; г. засорен испаритель. ❏ низкая температура воздуха на входе в испаритель. Возможные неисправности, которые могут возникнуть при такой проблеме, как наличие в испарителе низкого давления испарения: ❏ срабатывание датчика низкого давления; ❏ отказ компрессора; ❏ снижение холодопроизводительности; ❏ уменьшение рабочего тока компрессора. 5. Снижение переохлаждения Перегрузка по отбору холода (повышенный теплоприток) может вызывать повышение давления испарения (рис. 23, табл. 10). Причины перегрузки могут быть следующие: ❏ работа установки в условиях постоянного отбора холода (повышенный теплоприток); ❏ неправильный подбор оборудования (недостаточная холодопроизводительность). 6. Низкое давление конденсации и высокое давление испарения На рис. 24 представлен случай, когда давление конденсации ниже нормы, в то время как давление испарения превышает допустимое значение. Подобное может происходить из-за неисправности компрессора (клапана на нагнетании или на всасывании). ❏ 1. Мааке В., Эккерт Г.-Ю., Кошпен Ж.-Л. Польманн. Учебник по холодильной технике. — М.: Изд-во МГУ, 1998. 2. Современные системы вентиляции и кондиционирования воздуха. Учебн. пособие / Г.В. Нимич, В.А. Михайлов, Е.С. Бондарь. — Киев.: ТОВ «Видавничий будинок “Аванпост-Прим”», 2003. 3. Термодинамические диаграммы і–lg(P) для хладагентов. М.: AVISANKO, 2003. 4. Холодильные машины. Под общ. ред. Л.С. Тимофеевского. — СПб.: Политехника, 1997.